Реферат: Привод к цепному конвейеру

Задание 6 вариант 9 Привод к цепномуконвейеру

Цепная передача

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

<img src="/cache/referats/24920/image002.jpg" v:shapes="_x0000_i1025">


Муфта Электродвигатель


Редуктор


<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

Рис. 1 Кинематическая схема привода.

Исходные данные:

Nр.в.= 4,7 кВт

np.в.= 50 об/мин

 nс= 1500 об/мин

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">1

<img src="/cache/referats/24920/image003.gif" v:shapes="_x0000_s1487 _x0000_s1488 _x0000_s1489 _x0000_s1490 _x0000_s1491 _x0000_s1492 _x0000_s1493 _x0000_s1494 _x0000_s1495 _x0000_s1496 _x0000_s1497 _x0000_s1498 _x0000_s1499 _x0000_s1500 _x0000_s1501 _x0000_s1502 _x0000_s1503 _x0000_s1504 _x0000_s1505 _x0000_s1506">1. Кинематическийрасчет привода и выбор   электродвигателя.<img src="/cache/referats/24920/image005.gif" v:shapes="_x0000_i1026">

1.1.    Общий КПД привода:

                                  <img src="/cache/referats/24920/image007.gif" v:shapes="_x0000_i1027"> <img src="/cache/referats/24920/image005.gif" v:shapes="_x0000_i1028">

где <img src="/cache/referats/24920/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1029">

<img src="/cache/referats/24920/image011.gif" v:shapes="_x0000_i1030">0,97 — КПД зубчатой передачи,

<img src="/cache/referats/24920/image013.gif" v:shapes="_x0000_i1031">

<img src="/cache/referats/24920/image015.gif" v:shapes="_x0000_i1032">

<img src="/cache/referats/24920/image017.gif" v:shapes="_x0000_i1033"> = 0,98-0,972-0,9953-0,93= 0,844.

1.2.    Выбор электродвигателя

Требуемая мощность электродвигателя:

Nтp= Npв/<img src="/cache/referats/24920/image017.gif" v:shapes="_x0000_i1034"> = 4,7/0,844 = 5,57 кВт

Выбираем асинхронный электродвигатель 4А112М4 [1с.27]:

мощность — 5,5 кВт

синхронная частота- 1500 об/мин    скольжение — 3,6%

рабочаячастота 1500(100 — 3,6)/100 =1446 об/мин, перегрузка (5,5- 5,57)100/5,5 = 1,2%меньше 5%

<img src="/cache/referats/24920/image020.jpg" v:shapes="_x0000_i1035">

Рис. 2Электродвигатель 4А112М4.

1.3. Передаточноечисло и выбор редуктора

Общее передаточноечисло привода:

u= nдв/nр.в.=1446/50 = 28,92

Передаточное число цепной передачи лежит в пределах 2<img src="/cache/referats/24920/image022.gif" v:shapes="_x0000_i1036">Рассмотрим крайние  варианты:

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">2

<img src="/cache/referats/24920/image023.gif" v:shapes="_x0000_s1507 _x0000_s1508 _x0000_s1509 _x0000_s1510 _x0000_s1511 _x0000_s1512 _x0000_s1513 _x0000_s1514 _x0000_s1515 _x0000_s1516 _x0000_s1517 _x0000_s1518 _x0000_s1519 _x0000_s1520 _x0000_s1521 _x0000_s1522 _x0000_s1523 _x0000_s1524 _x0000_s1525 _x0000_s1526">uр.п. = 2, тогда для редуктора up= u/up.п = 28,92/2 =14,46

up.п= 5, тогда дляредуктора up= u/upп= 28,92/5 = 5,78

 Выбираем редуктор Ц2У с передаточнымчислом 12,5 Разбивка передаточного числа ступени.

Передаточное число тихоходной ступени:

uт= 0,88up0,5= 0,88-12,50,5=3,11, принимаемпо 2185-66 uт=3,15.

 Передаточное число быстроходнойпередачи:

u6= up/uт= 12,5/3,15 = 3,96 принимаем по 2185-66 uб= 4,0.

Уточняем передаточное число цепной передачи:

uрп= 28,92/4,0-3,15= 2,30

1.4.    Числаоборотов валов и угловые скорости:

nдв= 1446 об/мин                                   <img src="/cache/referats/24920/image025.gif" v:shapes="_x0000_i1037">1= 14467<img src="/cache/referats/24920/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1038">0=151,4рад/с

n2=n1/upп=1446/4,0=362об/мин <img src="/cache/referats/24920/image025.gif" v:shapes="_x0000_i1039">2=362<img src="/cache/referats/24920/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1040">
n3=n2/uб=362/3,15=115об/мин <img src="/cache/referats/24920/image025.gif" v:shapes="_x0000_i1041">3=115<img src="/cache/referats/24920/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1042">
n4= n2/uт=115/2,30=50 об/мин                 <img src="/cache/referats/24920/image025.gif" v:shapes="_x0000_i1043">4=50<img src="/cache/referats/24920/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1044">

1.5.Мощности передаваемые валами:

N1= Nтp<img src="/cache/referats/24920/image035.gif" v:shapes="_x0000_i1045">м<img src="/cache/referats/24920/image037.gif" v:shapes="_x0000_i1046">=5,57•0,98•0,995=5,43 кВт

N2=N1<img src="/cache/referats/24920/image039.gif" v:shapes="_x0000_i1047"><img src="/cache/referats/24920/image041.gif" v:shapes="_x0000_i1048"> пк= 5,43•0,97•0,995=5,24 кВт

N3= N2<img src="/cache/referats/24920/image043.gif" v:shapes="_x0000_i1049"><img src="/cache/referats/24920/image045.gif" v:shapes="_x0000_i1050">пк= 5,24•0,97•0,995=5,06 кВт

N4= N3<img src="/cache/referats/24920/image041.gif" v:shapes="_x0000_i1051">цп= 5,06•0,93=4,7 кВт

1.6.Крутящие моменты:

Mj=NTp/coi= 5,43•103/151,4 = 35,9 Н•м

М2 = 5,24•103/37,9= 138,3 Н•м

М3= 5,06•103/12,0=421,7 Н•м

М4=   4,7•103/5,23= 898,7 Н•м

2. Расчет быстроходной ступени редуктора

2.1.    Выборматериалов зубчатой пары.

Принимаем сталь 40Х, термообработка улучшение:

-<span Times New Roman"">  

шестерня НВ300,

-<span Times New Roman"">  

колесо НВ280.

2.2.    Допускаемые напряжения.

Допускаемоеконтактное напряжение:

[<img src="/cache/referats/24920/image048.gif" v:shapes="_x0000_i1052">н =<img src="/cache/referats/24920/image050.gif" v:shapes="_x0000_i1053"> <img src="/cache/referats/24920/image005.gif" v:shapes="_x0000_i1054">где

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">3

<img src="/cache/referats/24920/image051.gif" v:shapes="_x0000_s1527 _x0000_s1528 _x0000_s1529 _x0000_s1530 _x0000_s1531 _x0000_s1532 _x0000_s1533 _x0000_s1534 _x0000_s1535 _x0000_s1536 _x0000_s1537 _x0000_s1538 _x0000_s1539 _x0000_s1540 _x0000_s1541 _x0000_s1542 _x0000_s1543 _x0000_s1544 _x0000_s1545 _x0000_s1546">

<img src="/cache/referats/24920/image053.gif" v:shapes="_x0000_i1055">

<img src="/cache/referats/24920/image053.gif" v:shapes="_x0000_i1056">

Khl=1- коэффициент долговечности, при НВ<550 n>8,3об/мин, SH=1,1 — коэффициент безопасности приулучшении.

[<img src="/cache/referats/24920/image048.gif" v:shapes="_x0000_i1057">н = 630•1/1,1 =573 МПА.

Допускаемые напряжения изгиба:

<img src="/cache/referats/24920/image057.gif" v:shapes="_x0000_i1058">

где <img src="/cache/referats/24920/image059.gif" v:shapes="_x0000_i1059">

<img src="/cache/referats/24920/image061.gif" v:shapes="_x0000_i1060">  — коэффициентдвухстороннего приложения нагрузок, <img src="/cache/referats/24920/image063.gif" v:shapes="_x0000_i1061"> — коэффициент градиента напряжений,

<img src="/cache/referats/24920/image065.gif" v:shapes="_x0000_i1062">

<img src="/cache/referats/24920/image067.gif" v:shapes="_x0000_i1063">

где S′F — 1,75 — коэффициент нестабильности,

S"F= 1,0- для штамповок.

<img src="/cache/referats/24920/image069.gif" v:shapes="_x0000_i1064">

<img src="/cache/referats/24920/image071.gif" v:shapes="_x0000_i1065">

<img src="/cache/referats/24920/image073.gif" v:shapes="_x0000_i1066"> = 540•1•0,7•1,035/1,75= 224 МПа

<img src="/cache/referats/24920/image075.gif" v:shapes="_x0000_i1067">

2.3.    Межосевоерасстояние

<img src="/cache/referats/24920/image077.jpg" v:shapes="_x0000_i1068">

              где  Ка = 430- для косозубых передач,

                  KH<img src="/cache/referats/24920/image079.gif" v:shapes="_x0000_i1069">=1.05 — коэффициент неравномерности распределения                               нагрузки,

<img src="/cache/referats/24920/image081.gif" v:shapes="_x0000_i1070"> 0,40 — коэффициентширины колеса.

aw= 430(4,00+1)•[138,3•1,05/(5732•4,02•0,40)]1/3= 84 мм Принимаем по ГОСТ2185-66 [1 с. 36]   aw= 80 мм

2.4.   Геометрические параметры

Модуль зацепления

m=(0,01÷ 0,02)aw=(0,01÷0,02)•80 = 0,80ч÷1,6 мм Принимаем по ГОСТ 9563-60 [1 с. 78] m= 1 мм

Число зубьев:

-<span Times New Roman"">  

суммарное zc= 2awcosβ/m= 2•80cos10°/l= 158,

-<span Times New Roman"">  

шестерни z1 = zc/(u+l)= 158/(4,0 +1) = 32,
колеса   z2= zc-Z1=158- 32 =126;

уточняем передаточное отношение: u= z2/z1=126/32 = 3,94,

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">4

<img src="/cache/referats/24920/image082.gif" v:shapes="_x0000_s1547 _x0000_s1548 _x0000_s1549 _x0000_s1550 _x0000_s1551 _x0000_s1552 _x0000_s1553 _x0000_s1554 _x0000_s1555 _x0000_s1556 _x0000_s1557 _x0000_s1558 _x0000_s1559 _x0000_s1560 _x0000_s1561 _x0000_s1562 _x0000_s1563 _x0000_s1564 _x0000_s1565 _x0000_s1566">невязка (4,00 — 3,94)100/4,0 = 1,5%

Действительное значение угла наклона:

cosβ= zcm/2aw= 158-1/2•80 = 0,9875→β=10°08

Фактическое межосевое расстояние:

aw= zcm/2cosβ= 158•l/2cos10°08’ = 80 мм. делительные диаметры:

d1= mz1/cosβ= l•32/cosl0°08' = 32,41 мм,

d2=126•l/cosl0°08’ = 127,59 мм; диаметры выступов:

da1=d1+2m= 32,41+2•1 =34,41 мм,

da2= 127,59+2•1 = 129,59 мм; диаметры впадин:

df1= d1-2,5m= 32,41 -2,5•1 =29,91 мм,

df2=127,59-2,5•1 = 125,09 мм;

 ширина колеса:

b2= ψbaaw= 0,400-80 = 40 мм;

ширина шестерни:

b1=b2+5 = 40+5 = 45 мм; коэффициент   ψbd= b1/d1= 45/32,41 = 1,39.

<img src="/cache/referats/24920/image084.jpg" v:shapes="_x0000_i1071">

Рис. 3 Косозубаяцилиндрическая передача

2.5.     Окружнаяскорость

V= πdn/6•104 =π•32,41•1446/6•104= 2,45 м/с. Принимаем 8-ю степень точности.

2.6.     Силыдействующие.

Окружная сила:

Ft=2M1/d1=2•35,9•103/32,41 =2215Н. Радиальная сила

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">5

<img src="/cache/referats/24920/image085.gif" v:shapes="_x0000_s1567 _x0000_s1568 _x0000_s1569 _x0000_s1570 _x0000_s1571 _x0000_s1572 _x0000_s1573 _x0000_s1574 _x0000_s1575 _x0000_s1576 _x0000_s1577 _x0000_s1578 _x0000_s1579 _x0000_s1580 _x0000_s1581 _x0000_s1582 _x0000_s1583 _x0000_s1584 _x0000_s1585 _x0000_s1586">Fr = Fttgα/cosβ= 2215tg20°/cosl0°08' = 816 Н.

Осевая сила:

Fa= Fttgβ= 2215tgl0°08’=395 Н.

2.7.<span Times New Roman"">         

Расчетное контактноенапряжение:

<img src="/cache/referats/24920/image087.gif" v:shapes="_x0000_i1072">

где ZH — коэффициент формы суммарной длиныконтактных линий,

                Zε — коэффициент суммарной длины контактных линий,

КHα=1,09 — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями,

КHβ=1,12 — коэффициент распределения нагрузки по ширине вен-ца,

KHv=l,0- коэффициент динамической нагрузки.

ZH = (2cosβ/sin2α)0,5 =[2cos10°08’/sin(2•20)]0,5 =1,83.

 Zε= (l/εα)0,5 = (1/1,73)0,5= 0,760,

где εα — коэффициент торцевого перекрытия.

εα= (1,88 — 3,2(l/z1+l/z2))cosβ= (1,88- 3,2(l/32+l/126))cosl0°08’=l,73 σH= (6160•l,83•0,760/80)[138,3(3,94+l)3•l,09•l,12•l,0/(40•3,942)]0,5=

= 590 МПа

Перегрузка:(590-573)100/573=3,0%допустимо 5%

2.8.    Проверка передачи по напряжениям изгиба

σF= YFYp2000MKFαKFβKFv/(bdm),

где YF-коэффициент формызуба,

Yp — коэффициент наклона зуба,

Yβ= 1 — β/140 = 1 — 10°08’/140 = 0,928.

KFα=0,91 при 8 ст. точности,

KFβ= 1,20 — коэффициент неравномерности распределения нагрузки по ширинеколеса,

KFv= 1,1 — коэффициент динамической нагрузки. Эквивалентное числозубьев и коэффициент формы зуба:

ZЭKB= Z/cosβ3,

ZЭKBl= Z1/cosβ3= 32/cosl0°08’3 =33,2 → YF1= 3,76,

 ZЭКВ2= Z2/cosβ3=126/cosl0°08’3  = 131→YF1= 3,60.

Отношение [σ]F/YF:

[σ]F1/YF1= 224/3,76 = 59,57 [σ]F2/YF2= 209/3,60 = 57,05

так как отношение [σ]F1/YF1> [σ]F2/YF2, то дальнейший расчет ведем

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">6

<img src="/cache/referats/24920/image088.gif" v:shapes="_x0000_s1587 _x0000_s1588 _x0000_s1589 _x0000_s1590 _x0000_s1591 _x0000_s1592 _x0000_s1593 _x0000_s1594 _x0000_s1595 _x0000_s1596 _x0000_s1597 _x0000_s1598 _x0000_s1599 _x0000_s1600 _x0000_s1601 _x0000_s1602 _x0000_s1603 _x0000_s1604 _x0000_s1605 _x0000_s1606">по зубьям колеса.

σF2= 3,60•0,928•2000•138,3•0,91•1,20•1,1/(45•127,59•1) =193МПа УсловиеσF2< [σ]F2выполняется

3. Расчет тихоходнойступени редуктора

3.1.     Выбор материалов зубчатой пары.

Принимаем те же материалы, что и длябыстроходной ступени.

3.2.     Межосевоерасстояние

aw= 430(3,15+1)•[421,7•1,05/(5732•3,152•0,4)]1/3 =124 мм Принимаем по ГОСТ2185-66 [1 с. 36]   aw= 125 мм

3.3.    Геометрические параметры

Модуль зацепления

m= (0,01÷0,02)aw= (0,01÷0,02)425= 1,25÷2,5 мм

Принимаем по ГОСТ 9563-60 [1 с. 78] m= 2 мм

Число зубьев:

-<span Times New Roman"">  

суммарное zc= 2awcosβ/m= 2•125cosl0°/2 = 123,

-<span Times New Roman"">  

шестерни z3= zc/(u+l)= 123/(3,15+1) = 30,
колеса   z4= zc-z3= 123- 30 = 93;

уточняем передаточное отношение: u= z4/z3= 93/30 = 3,10,

 невязка (3,15 — 3,10)100/3,15 = 1,58%.

Действительное значение угла наклона:

cosβ= zcm/2aw= 123•2/2•125 = 0,9840 → β =10°15’. Фактическоемежосевое расстояние:

aw= zcm/2cosβ= 123•2/2cosl0°15^ = 125 мм. делительные диаметры:

d3= mz3/cosβ= 2•30/cosl0°15’ = 60,98 мм,

d4= 93•2/cosl0°15’ == 189,02 мм;

диаметры выступов:

da3= d3+2m= 60,98+2•2 = 64,98мм,

da4= 189,02+2•4 =193,02 мм;

диаметры впадин:

df3= d3 — 2,5m=60,98 — 2,5•2= 55,98 мм,

df4= 189,02-2,5•2 = 185,02 мм;

ширина колеса:

b4= ψbaaw= 0,400•125 = 50 мм;

ширина шестерни:

Ь4 = Ь3+5 = 50+5 = 55 мм; коэффициент   ψbd= b3/d3= 55/60,98 = 0,90.

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">7

<img src="/cache/referats/24920/image089.gif" v:shapes="_x0000_s1627 _x0000_s1628 _x0000_s1629 _x0000_s1630 _x0000_s1631 _x0000_s1632 _x0000_s1633 _x0000_s1634 _x0000_s1635 _x0000_s1636 _x0000_s1637 _x0000_s1638 _x0000_s1639 _x0000_s1640 _x0000_s1641 _x0000_s1642 _x0000_s1643 _x0000_s1644 _x0000_s1645 _x0000_s1646">3.4. Окружная скорость

V=πdn/6•104 =π•60,98•362/6•104=1.16м/с.

Принемаем 8-ступень точности.

3.5.    Силы действующие.

Окружная сила:

Р2 = 2M2/d3= 2•138,3•103/60,98= 4536 Н.

Радиальная сила

Fr2= P2tgα/cosβ= 4536tg20°/cosl0°15’ =1678 Н.

Осевая сила:

Fa2= P2tgβ= 4536tgl0°15’ = 820 Н.

3.6.    Расчетноеконтактное напряжение:

<img src="/cache/referats/24920/image087.gif" v:shapes="_x0000_i1073">

где ZH — коэффициент формы суммарной длиныконтактных линий,

                 Zε — коэффициент суммарной длины контактныхлиний,

КHα=1,09 — коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями,

КHβ=1,12 — коэффициент распределения нагрузки по ширине вен-ца,

KHv=l,0- коэффициент динамической нагрузки.

ZH = (2cosβ/sin2α)0,5 = [2cos10°15’/sin(2•20)]0,5=1,75.

 Zε= (l/εα)0,5 = (1/1,71)0,5= 0,765,

где εα — коэффициент торцевого перекрытия.

εα= (1,88 — 3,2(l/z1+l/z2))cosβ= (1,88- 3,2(l/30+l/93))cosl0°15’=l,71 σH= (6160•l,75•0,765/125)[421.7(3,10+l)3•l,09•l,11•l,0/(50•3,102)]0,5=

= 564 МПа

Недогрузка:(573-564)100/573=1.5%допустимо 15%

3.7.    Проверка передачи по напряжениям изгиба

σF=YFYβ2000MKFαKFβKFv/(bdm),

 где YF-коэффициент формы зуба,

Yβ — коэффициентнаклона зуба,

Yβ= 1 — β/140 = 1 — 10°15’/140 = 0,927.

KFa= 0,91 при 8 ст.точности,

KFp= 1,08 — коэффициент неравномерности распределения на­грузки по ширинеколеса,

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">8

<img src="/cache/referats/24920/image090.gif" v:shapes="_x0000_s1647 _x0000_s1648 _x0000_s1649 _x0000_s1650 _x0000_s1651 _x0000_s1652 _x0000_s1653 _x0000_s1654 _x0000_s1655 _x0000_s1656 _x0000_s1657 _x0000_s1658 _x0000_s1659 _x0000_s1660 _x0000_s1661 _x0000_s1662 _x0000_s1663 _x0000_s1664 _x0000_s1665 _x0000_s1666">KFv= 1,3 — коэффициент динамической нагрузки. Эквивалентное числозубьев и коэффициент формы зуба:

Z3KB= Z/cosβ3,

Zэкв3= Z13/cosβ3= 30/coslO°15’3 = 31,5 →YF1= 3,79,

Zэкв4= Z24/cosβ3=93/cosl0°15’3  = 97,6→YF1= 3,60

Отношение [σ]F/YF:

[σ]F3/YF3= 224/3,79 = 59,10

[σ]F4/YF4= 209/3,60 = 58,05

так как отношение [σ]F3/YF3> [σ]F4/YF4, то дальнейшийрасчет ведем по зубьям колеса.

σF4= 3,60•0,927•2000•421,7•0,91•1,08•1,3/(50•189,02•2)= 190 МПа

Условие σF4< [σ]F4выполняется

4. Расчет цепной передачи

4.1.    Выбор цепи

Выбираем цепь приводную роликовую однорядную типа ПР по ГОСТ 13568-81.

4.2.    Коэффициент эксплуатации

Кэ = КдКсК0КрегКр,

где Кд = 1 — коэффициентдинамической нагрузки, Кс= 1,5 — смазка периодическая,

 К0= 1,0 — положениепередачи горизонтальное,    Крег = 1,25- нерегулируемаяпередача,

 Кр= 1 — работа в одну смену.

Кэ= 1,5-1,25 = 1,88.

4.3.    Шаг цепи <img src="/cache/referats/24920/image005.gif" v:shapes="_x0000_i1074">

<img src="/cache/referats/24920/image092.gif" v:shapes="_x0000_i1075">

где [р] = 30 МПа — допускаемоедавление в шарнирах.

 z1 — число зубьев малойзвездочки,

Zl= 29-2u= 29-2•2,30 = 24. Число зубьев ведомой звездочки:

z2= z1u= 24•2,30 = 55.

р =2,8(421,7•103•1,88/24•30)1/3 = 28,9 мм

Принимаем ближайшее большее значение р= 31,75 мм:

-<span Times New Roman""> 

разрушающая нагрузка Q =89,0 кН;

-<span Times New Roman""> 

масса одного метра цепи q= 3,8 кг/м;

-<span Times New Roman""> 

<span Times New Roman",«serif»">Изм.

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">Лист

<span Times New Roman",«serif»">№ докум.

<span Times New Roman",«serif»">Подпись

<span Times New Roman",«serif»">Дата

<span Times New Roman",«serif»">ПЗ

<span Times New Roman",«serif»">9

<img src="/cache/referats/24920/image093.gif" v:shapes="_x0000_s1667 _x0000_s1668 _x0000_s1669 _x0000_s1670 _x0000_s1671 _x0000_s1672 _x0000_s1673 _x0000_s1674 _x0000_s1675 _x0000_s1676 _x0000_s1677 _x0000_s1678 _x0000_s1679 _x0000_s1680 _x0000_s1681 _x0000_s1682 _x0000_s1683 _x0000_s1684 _x0000_s1685 _x0000_s1686">диаметр валика d1 = 11,1 мм;

-<span Times New Roman""> 

ширина внутреннего звена b3= 19,05 мм

Уточняем разрушающую нагрузку [р] = 32,4 МПа [1с.91].

4.4.    Межосевоерасстояние

ар = 0,25 {Lp-0,5zc+[(Lp-0,5zc)2 — 8Δ2]0,5}

где Lp — число звеньевцепи,

zc — суммарное число зубьев,

zc=z1+z2= 24+55 = 79,

Δ =(z2– z1)/2π= (55 — 24)/2π= 4,93.

Lp= 2ap+0,5zc+Δ2/ap= 2•40+0,5•79+4,932/40 = 120,1

 где ар = 40 — межосевое расстояниев шагах (предварительно), принимаем Lp= 120

ар = 0,25{120 — 0,5•79+[(120 — 0,5•79)2 — 8•4,932]0'5}= 40

а = арр = 40•31,75 = 1272 мм.

4.5.    Конструктивныеразмеры звездочек

Делительные диаметры

dД= t/[sin(180/z)]

ведущая звездочка:

dд1= 31,75/[sin(l80/24)] = 244 мм,

ведомая звездочка:

dд2=3 l,75/[sin(l80/55)]= 556 мм.

Диаметры выступов

De= p(K+Kz-0,31/λ)

где К = 0,7 — коэффициент высоты зуба

λ — геометрическая характеристиказацепления,

Kz— коэффициент числазубьев

λ = p/d1= 31,75/11,1 =2,86,

Kz1= ctg180/z1 = ctgl80/24 = 7,60,

Kz2 = ctgl80/z2 = ctgl 80/55 = 17,49,

De1= 31,75(0,7+7,60 — 0,31/2,86) = 260 мм,

De2 = 31,75(0,7+17,49-0,31/2,86) = 578 мм.

Диаметрывпадин:

Df1=dД-(d1-0,175dД0,5)

Dfl= 244 — (11,1 – 0,175•2440,5)=236мм

Df2= 556 -(11,1-0,175•5560'5)= 552 мм

Ширина зуба:

b= 0,93b3 — 0,15 = 0,93•19,05 — 0,15 = 17,57 мм

Толщина диска:

С=b+2r4= 17,57+2•1,6 = 20,77 мм

</s

еще рефераты
Еще работы по технике