Реферат: Постановка лабораторной работы по курсу волоконнооптические системы связи

Введение

Цифроваясвязь по оптическим кабелям (ОК), приобретающая всё большую актуальность,является одним из главных направлений научно-технического прогресса (НТП).

Насегодняшний день наметились две основных тенденции в развитии НТП:

снижение себестоимости услуг связи и повышение еёкачества.

Преимуществацифровых потоков в их относительно лёгкой обрабатываемости

с помощью ЭВМ, возможности повышения отношениясигнал/шум и увеличения плотности потока информации.

Преимуществаоптических систем передачи (СП) перед СП работающими по металлическому кабелюзаключается в:

-возможности получения световодов с малым затуханием и дисперсией, а значитувеличение дальности связи;

-широкая полоса пропускания (ПП), значит большаяинформационная ёмкость;

-ОК не обладает электропроводностью и индуктивностью,то есть кабели не подвергаются электромагнитным воздействием;

-пренебрежимо малые перекрестные помехи;

-низкая стоимость материла ОК, его малый диаметр имасса;

-высокая скрытность связи;

-возможность усовершенствования системы при полномсохранении совместимости с другими СП.

Линейныетракты волоконно-оптических систем передачи (ВОСП) строятся как двухволоконные однополосные однокабельные,одноволоконные однополосные однокабельные,одноволоконные многополосные однокабельные(со спектраль-ным уплотнением).

Учитывая,что доля затрат на кабельное оборудование составляет значитель-нуючасть стоимости связи, а цены на ОК в настоящее время остаются

достаточно высокими, возникает задача повышения эффективностиисполь-зования пропускной способности ОВ за счётодновременной передачи по нему

большего объёма информации.

Этого можнодобиться, например, передачей информации во встречных нап-равленияхпо одному ОВ.

Такая работав нашей стране была практически проведена в 1990-ом году [1]

на одной из ВОЛС Ленинградской ГТС между АТС-298 иАТС-126.Линия была организована на основе отечественногооборудования-аппаратуры “Соната-<st1:metricconverter ProductID=«2”» w:st=«on»>2”</st1:metricconverter>

(скорость 8 Мбит/с, длина волны-0,85 мкм,энергетический потенциал-50 дб)

и ИКМ-120-4/5 (волна излучения-1,3 мкм, энергетическийпотенциал-40 дб).

При создании спектрального уплотнения ВОЛС былиприменены устройства

спектрального объединения и деления УСОД-0,85/1,3.Позже было предложено

использование для этих целей направленных ответвителей [2].

Настоящаядипломная работа посвящена постановке лабораторной работы,

направленной на изучение принципов спектральногоуплотнения, на примере

встречной передачи сигналов по одному ОВ на длинахволн 0,85 мкм и 1,3 мкм

с использованием направленных ответвителей.

1 Основныепараметры и характеристики оптического волокна

КачествоОК проверяется с использованием общепринятых методов измерений. Требуетсяустановить стандарты на параметры ОВ и соответствующие методы измерения. Наевропейском уровне за разработку таких стандартов отвечает Рабочая группа 28Комитета по электронным компонентам CENELEC,на всемирном уровне — Технический комитет 86 Международной электротехническойкомиссии.

1.1 световода

Апертура – это угол между оптической осью и одной изобразующих светового конуса, попадающего в торец волоконного световода, при котором выполняется условие полноговнутреннего отражения [3].

Учитывая, что в световодеграницей раздела сред сердцевина – оболочка являются прозрачные стёкла, возможно, не толькоотражение оптического луча, но и проникновение его в оболочку. Дляпредотвращения перехода энергии в оболочку и излучения в окружающеепространство необходимо соблюдать условие полного внутреннего отражения иапертуру.

Известно, что при переходеиз среды с большей плотностью в среду с меньшей плотностью, то есть при n1>n2, волна при определённом угле падения полностьюотражается и не переходит в другую среду.Угол падения начиная с которого вся энергия отражается от границы раздела сред,при wp=<img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1025">в, называется углом полного внутреннего отражения:

<img src="/cache/referats/3060/image004.gif" v:shapes="_x0000_i1026"> (1.1.1)

где mи e — соответственномагнитная и диэлектрическая проницаемости сердечника(m1,e1) и оболочки (m2,e2).При <img src="/cache/referats/3060/image006.gif" v:shapes="_x0000_i1027">wp><img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1028"> преломлённый луч проходит вдоль границыраздела сердцевина — оболочка и не излучается в окружающее пространство.

При wp><img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1029">вэнергия, поступившая в сердечник, полностьюотражается и распространяется по световоду. Чембольше угол падения волны, wp><img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1030">вв пределах от <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1031">в до 90 градусов, тем лучше условияраспространения и тем быстрее волна придёт к приёмному концу. В этом случае всяэнергия концентрируется в сердечнике световода ипрактически не излучается в окружающуюсреду. При падении луча под углом, меньшим угла полного отражения, wp<<img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1032">в, энергия проникает в оболочку, излучается во внешнеепространство и передача по световоду неэффективна.

Режим полного внутреннегоотражения предопределяет условие подачи света на входной торец волоконного световода. Световод пропускаетлишь свет, заключённый в пределах телесного угла <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1033">а, величина которого обусловлена углом полного внутреннего отражения <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1034">в. Этот телесный угол <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1035">а характеризуется числовой апертурой:

NA=sin<img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1036">а=(n12 — n22)1/2, (1.1.2)

Между углами полного внутреннегоотражения <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1037">в и апертурным угломпадения луча <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1038">а имеется взаимосвязь. Чем больше угол <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1039">в, тем меньше апертура волокна <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1040">а. Следует стремится к тому, чтобы угол падениялуча на границу сердечник — оболочка wpбыл больше угла полного внутреннего отражения <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1041">в и находился в пределах от <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1042">в до 90 градусов, а угол ввода луча в торец световода wукладывался и апертурный угол <img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1043">а (w<<img src="/cache/referats/3060/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1044">а).

В действующих техническихусловиях NA=0,2.

1.2Критические длины волн и частоты

Световоды, как и волноводы, имеют частоту отсечки (критическуючастоту f0), и по ним возможна передача лишь волн длиной меньшедиаметра сердцевины световода ( <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1045">d).

Суммируя значения поперечных состовляющих gсердцевины иоболочки, получаем:

g12+g22=k12 — k22=k0(n12 — n22), (1.2.1)

где k0=2 pi/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1046">=2 pif/c; g12=k12 -b2 -поперечная составляющая волнового числасердцевины;

k1=2 pi/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1047"> — волновое число сердцевины;

b- коэффициентраспространения в световоде

Для определения критическойчастоты f0 надо принять g2=0, т.к. при значениях g2>0 поле концентрируется в сердцевине световода, а при g2=0 оновыходит из сердцевины и процесс распространения по световодупрекращается. Тогда:

g12=k0(n12 — n22), (1.2.2)

f0=<img src="/cache/referats/3060/image011.gif" v:shapes="_x0000_i1048"> pi(n12 — n22)1/2, (1.2.3)

Умножив числитель и знаменатель на радиуссердцевины r1, получим:

F0=g1 cr1/pid(n12 — n22)1/2 , (1.2.4)

где d — диаметр сердцевины волокна

<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1049">0=v1/f0=<img src="/cache/referats/3060/image013.gif" v:shapes="_x0000_i1050">(n12 -n22)1/2, (1.2.5)

где g1=Pnm — параметр, характеризующий тип волны (моду)

Значения Pnmдля различных типов волн <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1051">0можно найти в специализированной литературе по ОК,например в [3].

Изформулы видно, что чем толще сердцевина световода ичем больше отличаются n1 и n2, тем большекритическая длина волны и нижекритическая частота световода f0 .

Критическиечастоты f0 для различных типов волн Pnmи диаметра сердцевины dприведены втаблице 1.2.1 ( n1=1.51 и n2=1.50 ).

Таблица1.2.1 — Критические частоты

Критическаячастоста,10 13 Гц, для d, мкм

Pnm

100

2,405

18,4

14,7

3,32

2,66

1,33

3,83

26,8

21,1

5,29

4,23

2,12

Приопределённой длине волны наступает такой режим, когда q=0 градусов, волна падает на оболочку световода и отражается перпендикулярно. В световоде устанавливается режим стоячей волны, и энергиявдоль световода не распространяется. Этосоответствует случаю критической длины волны <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1052">0=d. Поэтому по ОВвозможна передача лишь волн длиной меньше диаметра световода( <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1053">d).

Рисунок 1.2.1 — Распространение волны в волоконном световоде длячастот:

а — очень высоких; б — менеевысоких; в — критических

<span Arial",«sans-serif»">1.3Нормированная частота

Важнейшим обобщённымпараметром волоконного световода, используемым дляоценки его свойств, является нормированная частота V.Она получается суммированием аргументовцилиндрических функций [3] для сердцевины (g1 a) и оболочки (g2 a):

V=((g1 a)2 — (g2 a)2)1/2=((k12 — b2)+(b2 — k22))2=(k12 — k22)1/2=2 pi a(n12 — n22)1/2/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1055"> (1.3.1)

где a — радиус сердцевины оболочки;

n1 — показатель преломления сердцевины;

n2 — то же, оболочки

В таблице 1.3.1 приведенызначения нормированной частоты Vпри различных радиусахсердцевины волокна a, длины волн <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1056"> (n1=1,51).Из таблицы видно, что с увеличением радиуса сердцевины волокна величина Vрастёт, а с

увеличением <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1057"> уменьшается.

Таблица 1.3.1-Нормированная частота

ЗначенияV, при a, мкм

<img src="/cache/referats/3060/image016.gif" v:shapes="_x0000_i1058">мкм

1,49

1,5

1,49

1,5

1,49

1,5

1,49

1,5

0,85

7,24

5,1

9,05

6,2

45,2

32,1

90,5

63,09

1,00

6,15

4,2

7,69

5,2

38,5

27,1

76,9

54,3

1,30

4,73

3,2

5,92

4,1

29,3

21,4

59,2

41,8

1,55

3,97

2,7

4,96

3,4

25,2

17,6

49,6

35,1

Выше показано, что при критической частоте g22=b2 — k22=0.Тогда b=0 для b/k=n2, где k=2 pi/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1060">.

Значение нормированной частоты отсечки соответствует точкепересечения каждой кривой с осью V. В этом случае b/k=n2 поле излучается из световодаи процесс распространения прекращается. Из рисунка видно, что только одна одномодовая волна HE11 не имеет критическойчастоты. Для неё нормированная частотанаходится в пределах 0 <V < 2,405 или V=2 pia(n12 — n22)1/2<2,405.Из формулы видно, что чем меньше разность dn=n1 — n2, тем при большем радиусе световода обеспечивается одномодовыйрежим. Так если n1=1,46,то при dn=0,01радиус a=2,24<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1061">, а при dn=0.003 получим a<4,09<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1062">. То есть в последнем случае одномодоваяпередача реализуется при диаметре сердцевины d=8,2<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1063">, что соответствует для длины волны 1,3 нм диаметру 10,7 мкм.

1.4

Существующиеконструкции ВС с диаметром сердцевины 50 мкм являются многомодовымисистемами, и по ним распространяется большое число волн. В общем виде число модв ВС определяется по формуле:

N=V2(1+2/n)/2, (1.4.1)

где n — показательстепени изменения профиля показателя преломления. Тогда для ступенчатого ВС nравно бесконечности:

N=V2/2, (1.4.2)

а для градиентного ВС (n=2):

N=V2/4, (1.4.3)

Из формулы видно, что чем больше диаметрсердцевины ВС и меньше длина волны, тем больше возникает мод. Причём вградиентных световодах число мод в два раза меньше,чем в ступенчатых.

1.5

ОКхарактеризуются двумя важнейшими параметрами: затуханием и дисперсией.

Затуханиеaопределяет длину регенерационных участков (расстояниемежду регенераторами) и для трактов оптических кабелей обусловлено собственнымипотерями в волоконных световодах acи дополнительными потерями вызываемыми кабельными ak, обусловленныескруткой, а также изгибами сиетоводов приналожении покрытий и защитных покрытии впроцессе изготовления оптического кабеля.

Собственныепотери ВС состоят в первую очередь из потерь поглощения apи потерь рассеяния ar.Механизмпотерь, возникающих при распространении по волоконному световодуэлектромагнитной энергии объясняется так: часть мощности, поступающей на вход световода рассеивается вследствие изменения направленияраспространения лучей на нерегулярностях и их высвечивания в окружающее пространство ( ap), а другая часть мощности поглощается постороннимипримесями, выделяясь в виде джоулева тепла ( ap+apr). Такими примесямиявляются ионы металлов (никель, железо, кобальт и др.) и гидроксильные группы(ОН), приводящие к появлению резонансных всплесков затухания.

Потерина поглощение зависят от чистоты материала и при наличии посторонних примесей ( apr)могут достигать значительной величины (ap+apr).

Потерина рассеяние лимитируют предел минимально допустимых значений потерь вволоконных световодах. В результате a=ap+ar+apr+ak.

Затуханиеза счёт поглощения, дБ/км, связано с потерями на диэлектрическую поляризацию,линейно растёт с частотой, существенно зависит от свойств материала световода ( tg q) и рассчитывается по формуле

ap=8.69 pintgq/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1064">, (1.5.1)

где n — показательпреломления;

tgq — тангенс угла диэлектрических потерь в световоде

Потерирассеяния обусловлены неоднородностями материала ВС, расстояния междукоторыми меньше длины волны, и тепловой флуктуацией показателя преломления.Величина потерь на рассеяние, дБ/км, называемое рэлеевским, определяетсяпо формуле:

ap=Kp/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1065">2, (1.5.2)

Kp — коэффициент рассеяния, для кварца равный 0,8 (мкм4дБ)/км.

Потерина рэлеевское рассеяние определяют нижний пределпотерь, присущих ВС. Этот предел различен для различных волн и с увеличениемдлины волны уменьшается.

Нарисунке 1.5.1 представлены частотные зависимости коэффициента затухания световода. Из рисунка видно, что потери на поглощениерастут линейно с увеличением частоты, а потери на рассеяние существенно быстрее- по закону f4.

При <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1066"> пропорциональна показательной функции иуменьшается с ростом частоты по закону (дБ/км) ank=Ce-h/<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1067">, где Cи k — постоянные коэффициенты (для кварца k=(0,7 — 0,9)*10-<st1:metricconverter ProductID=«6 м» w:st=«on»>6м</st1:metricconverter>, C=0,9).

Нарисунке 1.5.2 приведены графики рэлеевского рассеяния1, инфракрасного поглощения 2, коэффициента затухания 3 реальных световодов с учётом потерь на поглощение и за счётпримесей. Релеевское рассеяние arограничивает нижнийпредел потерь в левой части графика, а инфракрасное поглощение в правой. Награфике явно видны три окна прозрачности световода.Наименьшее затухание ( a= 0.3 дБ/км) имеется в третьем окне прозрачности при <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1068"> =1,55 мкм. Причём сувеличением длины волны затухание снижается.

<span Times New Roman",«serif»;font-weight: normal">Рисунок 1.5.1 — Частотная зависимость затухания

<span Times New Roman",«serif»;font-weight: normal">Рисунок 1.5.2 — Затухание энергии в волоконном световодепри различных длинах волн

1.6

<span Times New Roman",«serif»; font-weight:normal"> Наряду с затуханиемпропускная способность

dF<span Times New Roman",«serif»;font-weight:normal"> является важнейшим параметром ВОСП. Она определяетполосу пропускаемую световодом, и соответственнообъём информации, который можно передавать по оптическому кабелю. Теоретическипо волоконному световоду можно организовать огромное количествоканалов для передачи информации на большие расстояния. Однако имеютсязначительные ограничения, обусловленные тем, что сигнал на вход приёмногоустройства приходит искажённым, чем длиннее линия тем больше искажение. Данноеявление носит название дисперсии и обусловлено различием временираспространения различных мод в световоде и наличием частотной зависимости показателяпреломления.

Дисперсия- это рассеяние во времени спектральных или модовых составляющих оптического сигнала. Дисперсия приводит к увеличению длительностиимпульса при прохождении по ОК.

Рисунок 1.6.1 — Уширениеимпульсов за счёт дисперсии

Уширение импульса dtопределяется какквадратичная разность длительности импульса импульсов на выходе и входе кабеляпо формуле:

dt= (tвых2 — tвх2)1/2, (1.6.1)

причём значения tвых и tвх берутся на уровнеполовины амплитуды импульсов. Связь между величиной уширения импульсов иполосой частот приближённо выражается выражением dF=1/dt. Так, если dt=20 нс/км, то dF=50 Мгц*км.

Рисунок1.6.2 — Зависимость длины взаимодействия мод

Дисперсия не толькоограничивает частотный диапазон использования световодов,но и снижает дальность передачи по ОК,так как чем длиннее линия, тем больше проявляется дисперсия и больше уширение импульса.

Пропускная способность ОК существенно зависит от типа ВС

(одномодовые, многомодовые — ступенчатые, градиентные ) и излучателей (лазер, светодиод ).

Дисперсиявозникает из — за не когерентности источников излучения и появления спектра, а также существования большого числа мод N. Дисперсия, возникающая из-за первой причины,называется хроматической.(частотной) и делится на материальную иволноводную.

Материальнаядисперсия обусловлена зависимостью показателя преломления от длины волны [n=y2(<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1073">)]. Волноводнаядисперсия обусловлена процессамивнутри моды и характеризуется зависимостью коэффициента распространения моды отдлины волны [Y=y2(<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1074">)].

Дисперсия,возникающая из-за второй причины, называется модовойдисперсией и обусловлена наличием большого числа мод, время распространениякоторых различно [t=y3(N)]. Вгеометрической интерпретации соответствующие модам лучи идут под разнымиуглами, проходят различный путь в сердцевине волокна и, следовательно,поступают на вход приёмника с различной задержкой.

Дисперсионныесвойства тракта передачи зависят также от источника излучения. При лазерныхисточниках благодаря узкой полосе излучаемых частот дисперсия сказывается несущественно. В не когерентных источниках (светодиодах) полоса изучения значительно шире и дисперсия проявляется довольно значительно.Так, основной параметр, который характеризует уширение импульса ( <img src="/cache/referats/3060/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1075"> ) для лазеровсоставляет 0,001 нс/км, а для светодиода — 0,1 нс/км.

Результирующиезначение уширения импульсов за счёт модовой dtмод ,материальной dtмат иволноводной tввдисперсий определяется по формуле:

dt=(dtмод 2+(tмат +tвв)2)1/2, (1.6.2)

Сучётом реального соотношения вкладов отдельных видов дисперсий в уширениеимпульсов для многомодовых волокон dt=dtмод, а для одномодовыхволокон dt=dtмат+dtвв.

Величинауширения импульса в многомодовых волокнах за счёт модовой дисперсии, характеризуемая временем нарастаниясигнала и определяемая как разность между самым большим и самым малымвременем на расстоянии Lстможетбыть рассчитана по формулам:

dt=dn1(L*Lc)1/2c, (1.6.3)

— для ступенчатого световода,

dt=dn12(L*Lc)1/4c, (1.6.4)

— дляградиентного световода,

где n1 — показательпреломления сердцевины;

L — длина линии;

c — скоростьсвета;

Lc — длина связи мод, при которой наступает установившийсярежим (5 — <st1:metricconverter ProductID=«7 км» w:st=«on»>7 км</st1:metricconverter>для ступенчатого волокна и 10 — <st1:metricconverter ProductID=«15 км» w:st=«on»>15 км</st1:metricconverter> — дляградиентного).

Соответственнопропускная способность градиентного световода в 2раза лучше, чем у ступенчатого, при одинаковом значении. Учитывая что, какправило, различие пропускной способности указанных световодовможет достигать двух порядков.

Приопределении модовой дисперсии следует иметь в виду,что до определённой длины Lc межмодовой связи нет, а затем при L>Lc происходитпроцесс взаимного преобразования мод и наступает установившийся режим. Поэтому,вначале при L<Lcдисперсия увеличивается по линейному закону, а затемпри L>Lc — по квадратичному [12].

Уширение импульсов при распространении по одномодовому волокну световодуволны длиной с учётом источниковизлучения может быть определено по формулам:

за счёт материальной дисперсии:

<img src="/cache/referats/3060/image006.gif" v:shapes="_x0000_i1076">dtмат=(d<img src="/cache/referats/3060/image029.gif" v:shapes="_x0000_i1077"> 2/(<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1078">))(d2n/d<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1079">2)L, (1.6.5)

за счёт волноводной дисперсии:

dtвв=(<img src="/cache/referats/3060/image027.gif" v:shapes="_x0000_i1080">)(2n12dl/c), (1.6.6)

где <img src="/cache/referats/3060/image031.gif" v:shapes="_x0000_i1081"> — относительная ширинаспектра излучения источника. По данным формулам не всегда удаётся выполнитьрасчёт, так как неизвестен закон изменения nот fи <img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1082">dtмат и dtввчастопользуются экспериментальными данными иупрощёнными формулами:

dtмат=d<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1083">*B(<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1084">), (1.6.7)

dtвв=d<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1085">*L*M(<img src="/cache/referats/3060/image009.gif" v:shapes="_x0000_i1086">), (1.6.8)

где <img src="/cache/referats/3060/image034.gif" v:shapes="_x0000_i1087"> — ширинаспектральной линии ис

еще рефераты

Еще работы по радиоэлектронике

Реферат по радиоэлектронике

Проектирование передающего устройства одноволоконной оптической системы передачи для городской телефонной сети

29 Августа 2013

Реферат по радиоэлектронике

Управление тюнером спутникового телевидения

29 Августа 2013

Реферат по радиоэлектронике

Стереотелевизионные системы

29 Августа 2013

Реферат по радиоэлектронике

Кодовый замок

29 Августа 2013