Реферат: ШИРОКОПОЛОСНЫЙ УСИЛИТЕЛЬ С ПОДЪЁМОМ АЧХ
Министерствообразования Российской Федерации.
ТОМСКИЙГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР)
Кафедрарадиоэлектроники и защиты информации (РЗИ)
ШИРОКОПОЛОСНЫЙУСИЛИТЕЛЬ
С ПОДЪЁМОМ АЧХ
Пояснительнаязаписка к курсовой работе по дисциплине «Схемотехника»
Студент гр.148-3
_______Д.С.Ломакин
________дата
Руководитель
Доценткафедры РЗИ
_______А.А.Титов
Томск 2001
Реферат
Курсовая работа 35 с., 13 рис., 1табл., 5 источников.
УСИЛИТЕЛЬ, ТРАНЗИСТОР, КАСКАД,ЧАСТОТНЫЕ ИСКАЖЕНИЯ, ПОЛОСА РАБОЧИХ ЧАСТОТ, КОРРЕКТИРУЮЩАЯ ЦЕПЬ, КОЭФФИЦИЕНТУСИЛЕНИЯ
В данной курсовой работе исследуетсяширокополосный усилитель с подъёмом АЧХ, а также корректирующие истабилизирующие цепи.
Цель работы — приобретение навыковрасчета номиналов элементов усилительного каскада, подробное изучениесуществующих корректирующих и стабилизирующих цепей, умения выбрать необходимыесхемные решения на основе требований технического задания.
В процессе работы были осуществленыинженерные решения (выбор транзисторов, схем коррекции и стабилизации), расчетноминалов схем.
В результате работы получилипринципиальную готовую схему усилительного устройства с известной топологией иноминалами элементов, готовую для практического применения.
Полученные данные могутиспользоваться при создании реальных усилительных устройств.
Курсовая работа выполнена в текстовомредакторе Microsoft Word 2000 и представлена на дискете 3,5. (в конверте наобороте обложки).
Задание
Диапазон частот от 10 МГц, до 200МГц
Допустимые частотные искажения Мн 3 дБ, Мв 3 дБ
Коэффициент усиления 30 дБ
Источник входного сигнала Rг=50 Ом
Амплитуда напряжения на выходе Uвых=5 В
Величина нагрузки Rн=50 Ом
Условия эксплуатации t°= +10 ¸ +60°C
Линейный подъём АЧХ на 5дБ
Содержание
1. Введение 4
2. Основная часть 5
2.1. Определение числа каскадов 5
2.2. Распределение искажений на ВЧ 5
2.3. Расчёт оконечного каскада 5
2.3.1. Расчет рабочей точки 5
2.3.2. Выбор транзистора 8
2.3.3. Расчётэквивалентных схем транзистора 9
2.3.4. Расчет цепейпитания и термостабилизации 11
2.3.5. Расчёт выходнойкорректирующей цепи 14
2.3.6. Расчётмежкаскадной корректирующей цепи 16
2.4. Выбор входного транзистора 18
2.5. Расчёт предоконечного каскада 19
2.5.1. Расчёт рабочейточки 19
2.5.2. Эмиттернаятермостабилизация 19
2.5.3. Расчёт элементовВЧ коррекции и коэффициента усиления 20
2.6. Расчёт входного каскада 22
2.6.1. Расчёт рабочейточки 22
2.6.2. Однонаправленнаямодель входного транзистора 22
2.6.3. Эмиттернаятермостабилизация 23
2.6.4. Расчёт элементов ВЧкоррекции и коэффициента усиления 24
2.7. Расчёт разделительных иблокировочных конденсаторов 25
3. Заключение 30
Список использованной литературы 31
Схема принципиальная 32
Спецификация 33
1. Введение
Основная цель работы — получение необходимых навыков практического расчета радиотехническогоустройства (усилителя-корректора), обобществление полученных теоретическихнавыков и формализация методов расчета отдельных компонентов электрическихсхем.
Усилители электрическихсигналов применяются во всех областях современной техники и народногохозяйства: в радиоприемных и радиопередающих устройствах, телевидении, системахзвукового вещания, аппаратуре звукоусиления и звукозаписи, радиолокации, ЭВМ.Также они нашли широкое применение в автоматических и телемеханическихустройствах, используемых на современных заводах. Как правило, усилителиосуществляют усиление электрических колебаний, сохраняя их форму. Усилениепроисходит за счет электрической энергии источника питания. Т. о., усилительныеэлементы обладают управляющими свойствами.
Устройство,рассматриваемое в данной работе, может широко применяться на практике.
Устройство имеет немалоенаучное и техническое значение благодаря своей универсальности и широкойобласти применения.
2. Основная часть
2.1. Определение числа каскадов
Так как на одном каскаде невозможнореализовать усиление 30дБ, то для того, чтобы обеспечить такой коэффициентусиления, используем сложение каскадов. Считаем, что каждый каскад в среднемдаёт 10дБ, и так как необходимо получить 30дБ, то:/>
Таким образом, число каскадов равнотрём.
2.2. Распределение искажений на ВЧ
По заданию, допустимые искажения АЧХ,вносимые данным устройством, равны 3дБ. Так как используем 3 каскада, тодопустимые искажения АЧХ, вносимые одним каскадом, равны 1дБ.
2.3. Расчёт оконечного каскада
2.3.1.Расчет рабочей точки
1).Возьмём сопротивление коллектора равное сопротивлению нагрузки (Rк=Rн).
Согласнозакону Ома:
Uвых=IвыхRн (2.1)
Отсюданайдём ток на выходе каскада:
Iвых= Uвых /Rн=5/50=0,1. (2.2)
Выходнаямощность: />
/>
Рисунок 2.1. — Схема оконечного некорректированногокаскада.
Ток наколлекторе транзистора определяется из выражения:
/> (2.3)
Таккак остаточное напряжение выбирается 2-3 В, возьмём Uост=2 В.
Uкэ0 – напряжение рабочей точки
Iк0 – ток рабочей точки.
Такимобразом, рабочая точка:/>.
Найдёмнапряжение питания:
Еп=Uкэ0 +Rк×Iк0=7+50×0,22=18 В. (2.4)
Построимнагрузочные прямые:
/>
Рисунок 2.2. – Нагрузочные прямые
Нарисунке 3.2. i(u) — нагрузочная прямая по постоянному току (красная)
y(u) — нагрузочная прямая по переменному току (синяя)
Сопротивлениепо переменному току:
/>Ом. (2.5)
Амплитудавыходного напряжения:
DUвых=Iк0×Rн/2=0,22×25=5,5 В. (2.6)
Рассчитаеммощность:
Pпотр=Iк0×Eп=0,22×18=3,96 Вт (2.7а)
Pрас=Iк0×Uкэ0=0,22×7=1,54 Вт. (2.7б)
2). Вместо сопротивления коллекторапоставим дроссель (Rк – дроссельLк).
/>
Рисунок 2.3.- Схема оконечного дроссельного каскада.
В данном случае Еп=Uкэ0=7 В, так как на коллекторе нетактивного сопротивления.
Построим нагрузочные прямые для этогослучая.
/>
Iк0×Rн=0,11×50=5,5В.
/>
Рисунок 2.4. – Нагрузочные прямые
Нарисунке 3.4. z(u) — нагрузочная прямая по постоянному току (красная)
U=7- нагрузочная прямая по переменному току(пунктирная)
Поформулам (2.7а) и (2.7б) рассчитаем мощность:
Pпотр=0,11×7=0,77 Вт
Pрас=0,11×7=0,77 Вт.
Сравним эти каскады:
Таблица 2.1 – сравнение каскадов
Еп , В
Ррасс, Вт
Рпотр, Вт
Iк0 , А
Uкэ0 , В
Rк=Rн
18 1,54 3,96 0,22 7Rк – Др.
7 0,77 0,77 0,11 7Так как напряжение питания и мощностидроссельного каскада меньше, чем у каскада с Rк = Rн, то возьмём каскад с дросселем на коллекторе.
2.3.2. Выбор транзистора
Выбор транзистора осуществляетсяисходя из условий:
Iк.доп >1,2×Iк0
Uкэ.доп >1,2×Uкэ0
Pк.доп >1,2×Pк0
fт»3¼10×fв ,
где индекс “доп” означает максимальнодопустимое значение,
Iк – ток коллектора,
Uкэ – напряжение между коллектором иэмиттером,
Pк – мощность, рассеиваемая на коллекторе,
fв – верхняя частота.
Подставим численные значения:
Iк.доп >0,132 А
Uкэ.доп >8,4 В
Pк.доп >0,924 Вт
fт»600¼2000 МГц
Исходя из этих требований,выберем в качестве выходного транзистора транзистор КТ939А. Электрическиепараметры транзистора КТ939А [1]:
Статический коэффициент передачи токав схеме с ОЭ (типовое значение):
b=113
Граничная частота коэффициентапередачи тока в схеме с ОЭ при Uкэ=12В, Iк=200мА:
fТ=3060МГц
Ёмкость коллекторного перехода при Uкб=12В:
СUкэ=3,9пФ
Постоянная времени цепи ОС на ВЧ при Uк=10В, Iэ=50мА, f=30МГц:
tс=4,6пФ
Предельные эксплуатационные данныетранзистора КТ939:
Постоянная рассеиваемая мощностьколлектора
Рк=4Вт
Рабочая точка:
Iк0=0,11 А
Uкэ0=7 В
Eп=7 В
2.3.3. Расчёт эквивалентных схемтранзистора
В данном пункте рассчитываютсяэквивалентные схемы транзистора, низкочастотная — схема Джиаколетто ивысокочастотная – однонаправленная модель.
1). Схема Джиаколетто [2]
а). Сначала найдём Сuкэ, чтобы найти Rб.
Так как в справочнике Сuкэ найдена при напряжении 12 В, а намнеобходима при 10 В, то используем такую формулу:
/>, (2.8)
где СUкк1 – ёмкость коллектор-эмиттерногоперехода, рассчитанная при Uкэ1,
Uкэ2 – напряжение, при котором необходимонайти СUкк2.
Подставим численные значения вформулу (2.8):
/>Ф.
Теперь найдём Rб по формуле:
/> (2.9)
Подставим численные значения:
/>Ом.
б). Сопротивление эмиттера
/>Ом. (2.10)
Здесь Iэ – в мили Амперах.
в). Проводимость база-эмиттер
/>Ом-1. (2.11)
г). Ёмкость эмиттерного перехода
/>Ф. (2.12)
д). Крутизна
/> (2.13)
/> (2.14)
е).
/>Ом. (2.15)
ж). В соответствии с формулой (2.8):
/>Ф.
Элементы схемы Джиаколетто:
gб=0,934 Ом-1
gбэ=16,8×10-3 Ом-1
gi=13,3×10-3 Ом-1
Cэ=100 пФ
Ск=5,1 пФ
/>
Рисунок 2.5 — Эквивалентная схема Джиаколетто
2). Однонаправленная модель [3]
Lвх=Lэ+Lб=0,2+1=1,2нГн
Rвх=rб=1,07 Ом
Rвых=Ri=gi–1=75,2
Свых=Ск=5,1 пФ
G12ном=(fmax/fтек)2=(3060/200)2=15,32=234,09
/>
Рисунок 2.6 — Однонаправленная модель
2.3.4. Расчет цепей питания итермостабилизации
1). Эмиттерная термостабилизация [4]
Найдём мощность, рассеиваемую на Rэ:
Рабочаяточка: Iк0=0,11 А
Uкэ0=7 В
Для эффективнойтермостабилизации падение напряжения на Rэ должно быть порядка 3-5В. Возьмём Uэ=3В. Тогда мощность, рассеиваемая на Rэ определяемая выражением (2.16), равна:
PRэ=Iк0×Uэ=0,11×3=0,33 Вт. (2.16)
/>
Рисунок 2.7 — Схема оконечного каскада с эмиттерной термостабилизацией
Найдём необходимое Епдля данной схемы:
Еп=URэ+ Uкэ0+URк=3+7+0=10 В. (2.17)
Рассчитаем Rэ, Rб1, Rб2:
/>Ом, (2.18)
/> мА, (2.19)
ток базового делителя:
Iд=10×Iб=9,73мА, (2.20)
/> Ом, (2.21)
/> Ом. (2.22)
Найдём Lк, исходя из условий, что на нижнейчастоте полосы пропускания её сопротивление много больше сопротивлениянагрузки. В нашем случае:
/>мкГн. (2.23)
2). Активная коллекторнаятермостабилизация [4]
/>
Рисунок 2.8 –Схема активной коллекторной стабилизации
Напряжение UR4 выбирается из условия: />/>В.
Возьмём UR4=1,5 В.
Рассчитаем мощность, рассеиваемую на R4:
PR4=UR4×IК02=1,5×0,11=0,165 Вт. (2.24)
Найдём ЕП:
ЕП=Uкэ 02+UR4=7+1,5=8,5 В, (2.25)
где Uкэ 02– напряжение в рабочей точке второго транзистора.
/> Ом (2.26)
Первый транзистор выбирается исходяиз условия, что статический коэффициент передачи тока базы b01=50¸100.
Примем b01=75.
Ток базы второго транзисторанаходится по формуле (2.19):
/> мА.
/> В. (2.27)
/> кОм. (2.28)
В соответствии с формулой (2.19):
/>А.
Ток базового делителя первоготранзистора рассчитывается поформуле (2.20):
Iд1=10×Iб1=10×19,5×10-6=0,195 мА.
/> кОм. (2.29)
/> кОм. (2.30)
Так как усилитель маломощный, товозьмём эмиттерную термостабилизацию.
2.3.5. Расчёт выходной корректирующейцепи
/>
Рисунок 2.9 — Выходная корректирующая цепь
Нормировка элементов производится поформулам (2.31):
/>, (2.31)
где Rнор и wнор – сопротивление и частота, относительнокоторых производится нормировка,
L, C, R – значения нормируемых элементов
Lн, Cн, Rн – нормированные значения.
Нормируем Свых(относительно Rн и wв) в соответствии с (2.31)
СвыхН=Свых×Rн×wв=5,1×10-12×50×2p×200×106=0,32
В таблице 7.1 [4] находим нормированныезначения L1 и С1, соответствующиенайденному СвыхН. Ближайшее значение СвыхН=0,285,ему соответствуют:
С1Н=0,3
L1Н=0,547
n=1,002.
Денормирование элементов производитсяпо следующим формулам:
/> (2.32)
По (2.32) разнормируем С1Н и L1Н:
/> нГн,
/>пФ.
Найдём ощущаемое сопротивлениетранзистора:
Rощ=Rн/n=50/1,002=49,9 Ом (2.33)
2.3.6. Расчёт межкаскаднойкорректирующей цепи
Чтобы обеспечить подъём АЧХ,воспользуемся межкаскадной корректирующей цепью четвертого порядка [5].
Схемакаскада по переменному току приведена на рисунке 3.9.
/>
Рисунок 2.10- Каскад с межкаскадной корректирующей цепью четвёртого порядка.
По заданию необходимо осуществитьподъём АЧХ на 5 дБ.
Так как неравномерность АЧХ всегоустройства составляет ±1,5дБ,а число каскадов равно трём, то на каждый каскад приходится неравномерностьАЧХ=±0,5дБ.
Нормированные значения элементовкорректирующей цепи взяты из таблицы 9.1, исходя из заданных частотных искажений[5].
/>
/>
/>
/>
/>
Так как транзистор биполярный, то еговходная ёмкость Свх=¥
Рассчитаем нормированное значениевыходной ёмкости первого транзистора (Свых1) по формуле(2.31).
Здесь нормируем относительновыходного сопротивления промежуточного (первого) транзистора и верхней частоты.
Свых1Н=Свых1×Rвых1×2pfв=5,1×10-12×75,2×2p×200×106=0,482
Найдём элементы коррекции с учетом Свых1Н:
/> (2.34)
/> (2.35)
/> (2.36)
/> (2.37)
/> (2.38)
/> (2.39)
Разнормируем элементы коррекции всоответствии с (2.32):
/> нГн
/> Ом
/> пФ
/> пФ
/> нГн.
Найдём коэффициент усиления выходногокаскада:
/> (2.40)
где Rвх.н –входное сопротивление оконечного транзистора, нормированное относительновыходного сопротивления предоконечного транзистора,
Gном12 – коэффициент усиления транзистора,находится по формуле (2.41)
/>, (2.41)
fмах – максимальная частота транзистора,
fв – верхняя частота заданной полосыпропускания.
/>
Подставим в формулу (2.40), иполучим:
/>раз = 16,3дБ.
2.4. Выбор входного транзистора
Транзистор входного каскада должениметь такую же полосу частот, но, так как выходной каскад даёт достаточновысокий коэффициент усиления, то коэффициент усиления входного транзистораможно взять поменьше, чем у транзистора выходного и предоконечного каскадов[1].
Электрическиепараметры транзистора 2Т911А:
Коэффициент усиления по мощности при Uкэ=28В, Тк£40°С, на частоте f=1,8ГГц при Рвых=0,8Вт:
Gном1,2=2
Статический коэффициент передачи токав схеме с ОЭ при Uкэ=5В, Iэ=200мА (типовое значение):
b=40
Граничная частота коэффициентапередачи тока в схеме с ОЭ при Uкэ=12В, Iк=200мА:
fТ=3060МГц
Ёмкость коллекторного перехода при Uкб=28В:
СUкэ=4пФ
Постоянная времени цепи ОС на ВЧ при Uкб=10В, Iэ=30мА, f=5МГц:
tс=25пФ
Предельные эксплуатационные данныетранзистора 2Т911А:
Средняя рассеиваемая мощность в динамическомрежиме
Рк=3Вт
По всем параметрам нам подходит транзистор 2Т911А.
Подставив в формулу (2.41) справочныезначения коэффициента усиления и верхней частоты транзистора, найдёммаксимальную частоту:
/>,
где fвТР – граничная частота транзистора.
Таким образом fмах=/>1,8×109=2,5 ГГц
Подставив в формулу (2.41) найденноезначение максимальной частоты и верхнюю частоту заданной полосы, найдём усиление:
/>/>
Найдём выходное сопротивлениетранзистора (Rвых):
Uкб=55 В, Iк=400 мА
/>Ом.
2.5. Расчёт предоконечного каскада
2.5.1. Расчёт рабочей точки
В данном каскаде используемтранзистор КТ939, то есть такой же, как и в выходном каскаде.
Чтобы для всего усилительного каскадаиспользовалось одно и тоже питание, рабочая точка для этого транзистора имееттакое же напряжение, но ток меньше, чем у выходного каскада в ‘коэффициентусиления конечного каскада’ раз.
Uкэ0=7 В,
/> мА.
Такимобразом рабочая точка: Iк0=16,7 мА
Uкэ0=7 В
Эквивалентные схемы транзисторапредставлены в пункте 2.3.3.
2.5.2. Эмиттерная термостабилизация
Возьмём напряжение на эмиттере Uэ=3 В.
Мощность, рассеиваемая на Rэ находится по формуле (2.16):
PRэ=16,7/>×3=50,1 мВт.
Еп для данной схемы находится поформуле (2.17):
Еп=3+7+0=10 В.
Рассчитаем Rэ, Rб1, Rб2 в соответствии с формулами(2.18)-(2.22)
/>Ом,
/> мА,
ток базового делителя: Iд=10×Iб=1,48мА,
/> Ом,
/> Ом.
Схема каскада с эмиттернойтермостабилизацией приведена на рисунке 2.7.
Найдём Lк, исходя из условий, что на нижнейчастоте полосы пропускания её сопротивление много больше сопротивления нагрузкидля данного транзистора. В нашем случае:
/>нГн.
2.5.3. Расчёт элементов ВЧ коррекциии коэффициента усиления
По таблице [5] найдём коэффициенты,соответствующие нулевому подъёму АЧХ и неравномерности ±0,5дБ
/>
/>
/>
/>
/>
Рассчитаем нормированное значениевыходной ёмкости первого транзистора (Свых1) по формулам(2.31).
Здесь нормируем относительновыходного сопротивления входного транзистора (Rвых1) и верхней частоты.
Свых1Н=Свых1×Rвых1×2pfв=5,1×10-12×137,5×2p×200×106=0,88
/>
По формулам (2.34)-(2.39) найдёмэлементы коррекции:
/>
/>
/>
/>
/>
/>
В соответствии с (2.32) разнормируемэлементы коррекции:
/> нГн
/> Ом
/> пФ
/> пФ
/> нГн.
Найдём коэффициент усиленияпредоконечного каскада по формуле (2.40), где Rвх.н – входное сопротивлениепредоконечного транзистора, нормированное относительно выходного сопротивлениявходного транзистора:
/>
2.6. Расчёт входного каскада
2.6.1. Расчёт рабочей точки
Рабочая точка для этого транзистораимеет такое же напряжение, но ток меньше, чем у предоконечного каскада в‘коэффициент усиления предоконечного каскада’ раз.
Uкэ0=7 В,
/> мА.
Такимобразом рабочая точка: Iк0=2,7 мА
Uкэ0=7 В
2.6.2. Однонаправленная модельвходного транзистора
а). Сначала найдём Сuкэ, чтобы найти Rб.
Так как в справочнике Сuкэ найдена при напряжении 28 В, а намнеобходима при 10 В, то, используя формулу (2.8), получим:
/>Ф.
Теперь найдём Rб по формуле (2.9):
/>Ом.
Rвх=rб=1,5 Ом.
б). Найдём Rвых по формуле (2.15).
Uкб=55 В, Iк=400 мА
/>Ом.
в). Индуктивность входа
Lб=0,5 нГн, Lэ=0,55нГн
Lвх= Lб+ Lэ=0,5+0,55=1,05 нГн
г). По формуле (2.8) рассчитаемвыходную ёмкость
/>Ф.
Коэффициент усиления транзисторанаходится по формуле (2.14), где aи rэ – из (2.13) и (2.10) соответственно:
/>, /> Ом
/>.
Т.о. элементы однонаправленноймодели:
Lвх=1,05 нГн
Rвх=1,5 Ом
Rвых=137,5 Ом
Свых=20 пФ
Однонаправленная модель приведена нарисунке 3.6.
2.6.3. Эмиттерная термостабилизация
Возьмём напряжение на эмиттере равнымUэ=3 В.
В соответствии с формулой (2.16),мощность, рассеиваемая на Rэ равна
PRэ=2,7×/>×3=8,1 мВт.
По формулам (2.18)-(2.22) рассчитаем Rэ, Rб1, Rб2:
/>Ом,
/> мкА,
ток базового делителя: Iд=10×Iб=238мкА,
/> Ом,
/> Ом.
Схема каскада с эмиттернойтермостабилизацией приведена на рисунке 2.7.
Аналогично, как и для предыдущегокаскада найдём Lк:
/>нГн.
2.6.4. Расчёт элементов ВЧ коррекциии коэффициента усиления
В соответствии с таблицей 9.1 [5],для нулевого подъёма и с неравномерностью АЧХ=±0,5дБ:
/>
/>
/>
/>
/>
Здесь нормируем относительносопротивления генератора (Rг) и верхнейчастоты.
/>
Нормированные значения элементовнаходятся по формулам(2.34)-(2.39)
/>
/>
/>
/>
/>
/>
По (2.32) разнормируем элементыкоррекции:
/> нГн
/> Ом
/> пФ
/> пФ
/> нГн.
Найдём коэффициент усиления входногокаскада по формуле (2.40), но здесь Rвх.н – входное сопротивление входноготранзистора, нормированное относительно сопротивления генератора:
/>раз=21,5дБ.
2.7. Расчёт разделительных иблокировочных конденсаторов
Найдём искажения, вносимыеразделительными и блокировочными конденсаторами [4]:
/>дБ=1,05 раз.
Искажения, вносимые каждымконденсатором:
/>
В общем виде:
/>, (2.42)
где fн– нижняя частота,R1, R2 – обвязывающие сопротивления
/>
Рисунок 2.11– Входной каскад с разделительными и блокировочными конденсаторами.
/>
Рисунок 2.12– Предоконечный каскад с разделительными и блокировочными конденсаторами.
/>
Рисунок 2.13–Оконечный каскад с разделительными и блокировочными конденсаторами.
Сдоп выбирается таким, что на нижнейчастоте её сопротивление было много меньше, чем R2, то есть:
/> (2.43)
В (2.43) подставим численныезначения, и найдём Сдоп:
/>нФ,
/>нФ.
Найдём Rр1, Rр2, Rр3, исходя из формулы:
/>, (2.44)
где S210 – коэффициент усиления соответствующего транзистора,
для выходного каскада R3=Rн, а для остальных двух – R1,2=R2соответствующего каскада.
В соответствии с (2.44):
для входного каскада:
/> Ом,
для оконечного:
/> Ом,
для выходного:
/> Ом,
По (2.42) найдём Ср1,Ср2, Ср3.
/>
/>
/>
/>
По заданным искажениям найдёмблокировочные конденсаторы (в нашем случае Сэi), исходя из формулы:
/>, (2.45)
где S – крутизна соответствующего транзистора,
Rэi – сопротивление эмиттера (схематермостабилизации) для соответствующего транзистора.
Подставляя численные значения в(2.45), получим:
/>пФ,
/>нФ,
/>нФ.
Коэффициент усиления всего усилителя:
/>раз = 53,6 дБ.
3. Заключение
В результате выполненной курсовойработы получена схема электрическая принципиальная усилителя-корректора. Известнытопология элементов и их номиналы. Поставленная задача решена в полном объеме,однако для практического производства устройства данных недостаточно.Необходимая информация может быть получена в результате дополнительныхисследований, необходимость которых в техническом задании настоящего курсовогопроекта не указывается.
Таким образом, в данной курсовойработе был разработан усилитель-корректор на транзисторах КТ911А и КТ939А,имеющий следующие технические характеристики:
Полоса рабочих частот 10-200МГц
Подъём АЧХ 5дБ
Амплитуда выходного напряжения 5В
Коэффициент усиления 50дБ
Напряжение питания 10В
Сопротивления генератора и нагрузки 50Ом
Список использованной литературы
1. Полупроводниковые приборы: Транзисторы. П53 Справочник / В.Л. Аронов, А.В. Баюков, А.А. Зайцев и др. Подобщ. ред. Н.Н. Гарюнова. – 2-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1985 – 904c., ил.
2. Мамонкин И.Г. Усилительныеустройства: учебное пособие для вузов. – М.: Связь, 1977г.
3. А.А. Титов, Л.И. Бабак,М.В. Черкашин. Электронная техника. сер. СВ – техника. Вып. 1 (475), 2000
4. Титов А.А. Расчеткорректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярныхтранзисторах – referat.ru/download/ref-2764.zip
5. Титов А.А. Расчет корректирующихцепей широкополосных усилительных каскадов на полевых транзисторах –http://referat.ru/download/ref-2770.zip