Реферат: Проект трехкорпусной выпарной установки для концентрирования Gн=4,2 кг/с цельного молока
САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТНИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ И ПИЩЕВЫХ ТЕХНОЛОГИЙ
КАФЕДРА ПРОЦЕССОВ И АППАРАТОВ ПИЩЕВЫХ ПРОИЗВОДСТВ
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКАк курсовому проектупо процессам и аппаратам
Проектировал студент ____231группы____________________
_______________Громцев ПавелСергеевич_________
_________________17 апреля 2003 года_________________
Руководитель проекта
_______________Жариков Алексей Николаевич _______________
«___»________________________________________________
<div v:shape="_x0000_s1029">
Санкт-Петербург
2002
<div v:shape="_x0000_s1028">Санкт-Петербург
2002
ВВЕДЕНИЕ.
ВЫПАРИВАНИЕ – это процесс концентрированиярастворов нелетучих веществ путем удаления жидкого летучего растворителя в видепаров.
В пищевой промышленности жидкие смеси, концентрированиекоторых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием какфизических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величинакритического теплового потока и др.), так и других характеристик(кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесейопределяют основные требования к условиям проведения процесса(вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарныеустановки), а также к конструкциям выпарных аппаратов.
Принцип действия.
Исходный разбавленный раствор (молоко) из промежуточнойемкости центробежным насосом подается в теплообменник (где подогревается дотемпературы, близкой к температуре кипения), а затем в первый корпус выпарнойустановки. Предварительный подогрев повышает интенсивность кипения в выпарномаппарате.
Первый корпус обогревается свежим водяным паром. Вторичныйпар, образующийся при концентрировании раствора в первом корпусе, направляетсяв качестве греющего во второй корпус. Сюда же поступает частично сконцентрированныйраствор из 1-го корпуса. Аналогично третий корпус обогревается вторичным паромвторого и в нем производится концентрирование раствора, поступившего из второгокорпуса.
Самопроизвольный переток раствора и вторичного пара вследующие корпуса возможен благодаря общему перепаду давлений, возникающему врезультате создания вакуума конденсацией вторичного пара последнего корпуса вбарометрическом конденсаторе смешения (где заданное давление поддерживаетсяподачей охлаждающей воды и отсосом неконденсирующихся газов вакуум-насосом).Смесь охлаждающей воды и конденсата выводится из конденсатора при помощибарометрической трубы с гидрозатвором. Образующийся в третьем корпусеконцентрированный раствор подается в промежуточную емкость упаренного раствора.
Конденсат греющих паров из выпарных аппаратов выводится спомощью конденсатоотводчиков.
<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">Заданиена проектирование
Спроектировать трехкорпусную выпарную установку дляконцентрирования Gн=4,2кг/с цельного молока от начальной концентрации Xн=11% до конечной
Xк=53%при следующих условиях:
·<span Times New Roman"">
Pг1=107,8кПА1)<span Times New Roman"">
Pбк=18,2 кПА2)<span Times New Roman"">
3)<span Times New Roman"">
<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">
1. Определение поверхноститеплопередачи выпарных аппаратов
Поверхность теплопередачи каждого корпуса выпарнойустановки определяют по основному уравнению теплопередачи:F=Q/(K*Vtn)
Для определения тепловых нагрузокQ, коэффициентовтеплопередачи K иполезных разностей температур Vtnнеобходимо знать распределение упариваемой воды, концентрации растворов и ихтемператур кипения по корпусам. Эти величины находят методом последовательныхприближений.
Первое приближение.
Производительность установки по выпариваемой водеопределяют из уравнения материального баланса:W=Gн*(1-Xн/Xк)=4,2*(1-11/53)=3,33 кг/с
1.1<span Times New Roman"">
Концентрации упариваемого раствораПринимаем, на основании практических данных:
w1:w2=1,0; 1,1.
Тогда: w1=1,0*W/(1,0+1,1)=1,58 кг/с.
w2=1,1*W/(1,0+1,1)=1,74 кг/с.
Концентрации растворов вкорпусах:
X1=Gн*Xн/(Gн-w1)=4,2*0,11/(4,2-1,58)=0,176=17,6%
Xк=X2= Gн*Xн/(Gн-w1-w2)=4,2*0,11/(4,2-1,58-1,74)=0,53=53%
1.2<span Times New Roman"">
Температуры кипения растворовОбщий перепад давлений вустановке:
VPоб=Pг1-Pбк=107,8-18,2=89,6кПа.
Давление греющих паров вкорпусах:
Pг1=107,8 кПа.
Pг2= Pг1- Vpоб/2=107,8-89,6/2=63кПа.
Pбк= Pг2- Vpоб/2=63-89,6/2=18,2кПа.
По давления паров находим ихтемпературы и энтальпии:
Р, кПа
t, оС
I, кДж/кг
Pг1=107,8
tг1=102
Iг1=2679,5
Pг2=63
tг2=87
Iг2=2654,3
Pбк=18,2
tбк=58
Iбк=2605,4
Температура кипения молока вкорпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на суммутемпературных потерь {Vот температурной (V'),гидростатической (V'')и гидродинамической (V''')депрессий ({V=V'+V''+V''').
Гидродинамическая депрессияобусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивленийтрубопроводов при переходе из корпуса в корпус.
Примем V'''=1, тогда температуры вторичных паров:
tвп1= tг2+ V'''=87+1=88оС
tвп2= tбк+ V'''=58+1=59оС
Сумма гидродинамических депрессий:
{ V'''= V''' + V'''=1+1=2
По температурам вторичных паровопределим их давления и теплоты парообразования:
Pвп1=65кПа; Pвп2=19,05кПа; r1=2287,6 Дж/кг; r2=2360,1 Дж/кг
Поверхность теплоотдачи 1-гокорпуса (ориентировочно):
Fор1=Q/q=w1*r1/q=1,58*2287,6*10^3/40000=90,36 м^2. q=40000 Вт/м^2.
Fор2=Q/q=w2*r2/q=1,74*2360,1*10^3/40000=102,66 м^2
Примем высоту кипятильных труб Н= 4 м.
Определяем плотность молока притемпературе 15оС:
a1=Xн+X1=(11+17,6)/2=14,3%; a2=X1+X2=(17,6+53)/2=35,3%
r1=10*[1,42*a1+(100-a1)]=10[1,42*14,3+(100-14,3)]=1060,0кг/м^3
r2=10*[1,42*a2+(100-a2)]=10[1,42*35,3+(100-35,3)]=1148,3кг/м^3
Давления в среднем слоекипятильных труб корпусов:
P1ср= Pвп1+r1*g*H*(1-e)=65+1060*9,8*4(1-0,5)=85,77кПа.
P2ср= Pвп2+r2*g*H*(1-e)=19,05+1148,3*9,8*4(1-0,5)=41,55кПа.
По давления паров находим ихтемпературы кипения:
Р., кПа
t, оС
r, Дж/кг
P1ср=85,77
t1ср=94
rвп1=2272
P2ср=41,55
t2ср=73
rвп2=2325
Определим гидростатическуюдепрессию по корпусам:
V''1= t1ср-tвп1=94-88=6оС
V''2= t2ср-tвп2=73-59=14оС
Сумма гидростатических депрессий:
{ V''=20оС
Температурную депрессию определимпо формуле:
V'=0,38*exp*(0,05+0,045*a);
Получаем
V'=0,38*exp*(0,05+0,045*14,3)=0,76
V'=0,38*exp*(0,05+0,045*35,3)=1,96
Сумма температурных депрессий:
{V'=2,72
Температуры кипения растворов вкорпусах:
tк1=tг2+V'1+V''1+ V'''=88+0,76+6+1=96оС
tк2=tбк+V'2+V''2+ V'''=59+1,96+14+1=76оС
1.3<span Times New Roman"">
Полезная разность температурVtп1=tг1-tк1=102-96=6оС
Vtп2=tг2-tк2=88-76=12оС
Общая полезная разностьтемператур
{Vtп1=18оС
Проверяем общую полезную разностьтемператур:
{Vtп1=tг1-tбк-({V'+{V''+{V''')=102-58-(2,72+20+2)=19,28оС
1.4<span Times New Roman"">
Определение тепловых нагрузокРасход греющего пара в 1-ый корпус, производительность каждогокорпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путемсовместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения балансапо воде для всей установки:
Q1=m*c*(tк1-tпр)+w1*r1; tк=tг1- (2-3оС);
Q1=D1*(Iгр1-cк*tк);
m*c*(tк1-tпр)+w1*r1= D*(Iгр1-cк*tк);4,2*4000*(96-76)+1,58*2287,6=D*(2679-4180*100);
D1=(4,2*4*(96-76)+1,58*2287,6)/(2679-4,18*100)=1,75кг/с
Q2=D2*(Iвп1-cк*tк); tк=tвп1- (2-3оС);
Q2=w2*rвп1-mпр*cпр(tк1-tк2)/r (приtк2);
D2= (w2*rвп2-mпр*cпр(tк1-tк2)/r (приtк2))/ (Iвп1-cк*tк)=
=(1,74*2360,1-2,45*4(96-76))/(2317,8-4*86)=1,98 кг/с
2. Расчетбарометрического конденсатора
Для создания вакуума в выпарныхустановках обычно применяют конденсаторы смешения с барометрической трубой. Вкачестве охлаждающего агента используют воду, которая подается в конденсаторчаще всего при температуре окружающей среды. Смесь охлаждающей воды иконденсата выливается из конденсатора по барометрической трубе. Для поддержанияпостоянства вакуума в системе из конденсатора с помощью вакуум-насосаоткачивают неконденсирующиеся газы.
Необходимо рассчитать расходохлаждающей воды, основные размеры барометрического конденсатора ибарометрической трубы, производительность вакуум-насоса.
2.1 Расход охлаждающей воды
Расход определяем из теплового баланса конденсатора:
Gв=w2*(Iбк-св*tк)/(cв*(tк-tн)).
Так как разность температур междупаром и жидкостью на выходе из конденсатора должна быть 3-5 градусов, конечнуютемпературу воды tкна выходе примем на 3 градуса ниже температуры конденсации паров:
tк=tбк-3оС=58-3оС=55оС
тогда
Gв=1,98*(2605,4-4*55)/(4*(55-20))=33,74 кг/с
2.2 Диаметр конденсатора
Определяем из уравнения расхода:
dбк=(4*w2/(r*П*U))^0,5.
При остаточном давление вконденсаторе порядка 104 Па скорость паров примем <img src="/cache/referats/15678/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1025">
Тогда
Dбк=(4*1,74/(0,098*3,14*20))=1,13м.
Выбираем барометрическийконденсатор диаметром 1200 мм.
2.3 Высота барометрической трубы
Внутренний диаметрбарометрической трубы dбт=300мм. Скорость воды в барометрической трубе:
U=4*(33,74+w2)/r*П* dбт^2=4*(33,74+1,74)/1000*3,14*0,3^2=0,5 м/с.
Высота барометрической трубы:
Hбт=B/rв*g+(1+{J+<span Times New Roman";mso-hansi-font-family: «Times New Roman»;mso-char-type:symbol;mso-symbol-font-family:Symbol">l
* Hбт/ dбт)*Uв^2/2*g+0,5.где В – вакуум в барометрическомконденсаторе:
B=Pатм-Pбк=9,8*10^4-1,8*10^4=8,0*10^4Па.
{J — суммакоэффициентов местных сопротивлений:
{J= J вх+Jвых=0,5+1,0=1,5
Коэффициент трения <span Times New Roman";mso-hansi-font-family: «Times New Roman»;mso-char-type:symbol;mso-symbol-font-family:Symbol">l
зависти от режима течения жидкости. Определим режим течения воды вбарометрической трубе:Re=Uв* dбт*rв/mв=0,5*0,3*1000/0,54*10^(-3)=277777
Для гладких труб при Re=111111 коэффициент трения <span Times New Roman";mso-hansi-font-family: «Times New Roman»;mso-char-type:symbol;mso-symbol-font-family:Symbol">l
=0,014.Подставив указанные значения,вычислим высоту барометрической трубы:
Hбт=8,0*10^4/1000*9,8+(1+1,5+0,014*Hбт/0,3)*0,5^2/2*9,8+0,5.
Отсюда находим Hбт=8,67 м.
Список использованной литературы.
1. Иоффе И.Л. «Проектирование процессов и аппаратовхимической технологии» Химия, 1991.
2. «Проектирование процессов иаппаратов пищевых производств». Под редакцией Ставникова. Киев, 1982.
3. Курсовое проектирование попредмету: «Процессы и аппараты химической промышленности». Кувшинский М.Н.,Соболева А.П. «Высшая школа», 1968.
4. «Основные процессы и аппаратыхимической технологии». Борисов Г.С., Быков В.П. и др. М. Химия, 1991.