Реферат: Расчет схемы электроснабжения плавильного цеха обогатительной фабрики

--PAGE_BREAK--;                                                                            (4)

Qср.мах=<img width=«99» height=«45» src=«ref-1_337157597-342.coolpic» v:shapes="_x0000_i1032">,                                                                            (5)

Кроме этого средняя активная нагрузка освещения определяется по формуле:

Рср.мах.о=Ксо*Руо,                                                                                (6)

где Ксо — коэффициент спроса; Руо — суммарная установленная мощность осветительной нагрузки.

Для предложенного электрооборудования плавильного цеха по [2] и[3]определены следующие показатели, характеризующие приемники электоэнергии и графики нагрузок, которые сведены в таблицу 3.

Таблица 3 — Показатели, характеризующие приемники электроэнергии и графики нагрузок оборудования плавильного цеха.

Наименование электрооборудования

Р,

кВт

Кол-во штук

Итоговая Р, кВт

Ки

cos j

Кс

Кв

1. Конвейер

14

10

140

0,6

0,7

0,6

-

2. Элеватор

11

15

165

0,6

0,7

0,65

-

3. Питатель

2,2

10

22

0,7

0,72

0,7

-

4. Сушильный агрегат

3

20

60

0,6

0,7

0,65

1

5. Элеватор

0,75

10

7,5

0,6

0,7

0,65

-

6. Таль

2,3

4

9,2

0,16

0,2

0,32

-

7. Кран

22,5

2

25

0,05

0,1

0,1

-



11

2

22

0,05

0,1

0,1

-



37,5

2

75

0,05

0,1

0,1

-

8. Насос

45

10

450

0,8

0,85

0,9

1



75

2

140

0,8

0,85

0,9

1

9. Вибратор

2,2

8

17,6

0,6

0,65

0,6

-

10. Лебедка

20

2

40

0,6

0,65

0,7

-

11. Вентилятор

45

8

360

0,6

0,75

0,65

1



90

6

540

0,6

0,75

0,65

1

12. Бетоносмеситель

55

5

275

0,7

0,8

0,75

1

13. Дымосос

1000

2

2000

0,7

0,85

0,75

-

14. Шнек

7,5

8

60

0,6

0,7

0,65

-

15. Отопительный агрегат

6,6

5

33

0,6

0,75

0,6

-

16. Освещение

100

-

100

0,8

0,98

0,95

-

Итого:

4541,3









В соответствии с указанными в таблице значениями Ки и соsjразделим электроприемники цеха на 5 групп со следующими характерными значениями Ки: 0,05; 0,16; 0,6; 0,7; 0,8.

Для группы с Ки=0,05:

1. Найдем суммарную номинальную мощность электроприемников в группе, то есть для двигателей в пункте 7 таблицы 3.

    Рном0,05=25+22+75=122 кВт

2. Найдем среднюю максимальную мощность за наиболее загруженную смену по (2) и (3):

    активную          Рср.мах.0,05=0,05*122=6,1 кВт

    реактивную      Qср.мах0,05=6,1*9,95=60,7 кВар

      Аналогичные приведенному примеру последующие расчеты сведены в   таблицу 4.

     Средняя максимальная мощность освещения определяется по (6):

     Рср.мах.о=0,95*100=95 кВт

Таблица 4 — Средние максимальные нагрузки за наиболее загруженную смену.

Группа приемников

0,05

0,16

0,6

0,7

0,8

Освещение

Рном.m, кВт

122

9,2

1423,1

2297

590

100

Рср.мах, кВт

6,1

1,47

853,86

1607,9

472

95

Qср.мах, кВар

60,7

7,2

845,32

1205,9

292,64

-

Выясним среднесменную мощность по узлу по (4) и (5):

Рср.мах=6,1+1,47+853,86+1607,9+472+95=3036,33 кВт

Qср.мах=60,7+7,2+845,32+1205,9+292,64=2411,76 кВар

Sср.мах=<img width=«217» height=«28» src=«ref-1_337157939-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1033"> кВА
6.2. Вычисление расчетных нагрузок

Расчет электрических нагрузок предприятий цветной металлургии производят методом упорядоченных диаграмм в соотвествии с [8] и[9].

Вычисление расчетных нагрузок предприятий цветной металлургии производят методом упорядоченных диаграмм [8] и[9].

Здесь   Рр=Км*Рср.макс=Км*Ки*Рном,                                                (8)

где Км — коэффициент максимума нагрузки; Ки — коэффициент использования данной группы nэлектроприемников; Рном — номинальная мощность рассматриваемых электроприемников n.

Значение Км в зависимости от коэффициента использования эффективного числа электроприемников  (nэф) можно найти по кривым Км=f(Ки, nэф) или по таблице, приведенной в [2].

Эффективное число электроприемников в группе определяется по формуле

nэф<img width=«100» height=«96» src=«ref-1_337158396-487.coolpic» v:shapes="_x0000_i1034">                                                                                      (9)

Кроме вышеперечисленного определяем расчетную реактивную нагрузку по:

Qp=Pp*tg j                                                                         (10)

Полную расчетную нагрузку группы определяют по формуле:

<img width=«127» height=«31» src=«ref-1_337158883-377.coolpic» v:shapes="_x0000_i1035">                                                                               (11)

Для группы электроприемников с Ки=0,6:

1. Найдем эффективное число электроприемников в группе по (9)

     nэф=(<img width=«439» height=«47» src=«ref-1_337159260-945.coolpic» v:shapes="_x0000_i1036">4,23

     округляем полученное значение до nэф=4.

2. По таблицам определим значение Км, которое равно 1,14

3. По (8) определим расчетную активную нагрузку группы

    Рр=1,14*853,86=973,4 кВт

4. По (8) определим расчетную активную нагрузку группы

    Qр=973,4*0,9=876,06кВт

5. По (10) определим расчетную активную нагрузку группы

    Sр=<img width=«193» height=«28» src=«ref-1_337160205-435.coolpic» v:shapes="_x0000_i1037"> кВт

Аналогичные приведенному примеру последующие расчеты сведены в   таблицу 5.

Для определения расчетной мощности электрического освещения воспользуемся формулой

Рр.о=0,8*Ру.о,

где 0,8 — коэффициент спроса для осветительных установок, принимаемый одинаковым во всех случаях; Ру.о — установленная мощность освещения.

В нашем случае:

Рр.о=0,8*100=80 кВт

Таблица 5 — Расчетные нагрузки характерных групп электроприемников.

Группа приемников

0,05

0,16

0,6

0,7

0,8

Освещ

Итого

nэф

2

1

4

1

2

-

-

Км

4

3,7

1,14

1,45

1,2

-

-

Рср.мах, кВт

6,1

1,47

853,86

1607,9

472

95

3036,33

Qср.мах, кВар

60,7

7,2

845,32

1205,9

292,64

-

2411,76

Рр, кВт

24,4

5,44

973,4

2331,46

566,4

80

3981,1

Qp, кВар

232

25,59

876,06

1693,91

353,93

-

3181,49

Sp, кВА

233

26,16

1309,4

2881,85

667,89

-

5118,3



7. Выбор числа и мощности трансформаторов,

типа и числа подстанций.

7.1. Выбор трансформаторов.

В зависимости от исходных данных различают два метода выбора номинальной мощности трансформаторов:

1) по заданному суточному графику нагрузки цеха за характерные сутки года для нормальных и аварийных режимов;

2) по расчетной мощности для тех же режимов.

Выбор трансформаторов в первом случае выполняется аналогично выбору трансформаторов ГПП или ПГВ.

Во втором случае выбор мощности трансформаторов производится исходя из рациональной их загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимого резервирования в послеаварийном режиме.

При этом номинальная мощность трансформаторов определяется по средней нагрузке за максимально загруженную смену

Sном.т³Sср.мах/(N*Kз),                                                                      (12)

где Sном.т — номинальная мощность трансформатора; Sср.мах — средняя нагрузка за наиболее загруженную смену; N— число трансформаторов; Кз — коэффециент загрузки трансформатора.

Наивыгоднейшая загрузка цеховых трансформаторов зависит от категории надежности потребителей электроэнергии, от числа трансформаторов и способа резервирования. Рекомендуется [5] принимать коэффециенты загрузки трансформаторов при  преоблодании нагрузок IIкатегории и в случае взаимного резервирования трансформаторов на низшем напряжении Кз=0,65¸0,7.

В аварийных условиях оставшийся в работе трансформатор должен быть проверен на допустимую перегрузкупо условию:

1,4Sном.т³Sср.мах.                                                                                (13)

Если условие не выполняется, то вычисляется начальная загрузка трансформатора

Кз1=Sср.мах/2*Sном.т,                                                                          (14)

где Кз1 — начальная загрузка трансформатора, для трансформаторов с системами охлаждения Д, ДЦ, Ц, М разрешается перегрузка 1,4 номинальной мощности трансформатора не более 5 суток подряд на время максимума нагрузки с общей продолжительностью не более 6 часов в сутки, при этом коэффициент начальной загрузки должен быть меньше 0,93 согласно [1].

Принятые к установке силовые трансформаторы должны быть проверены также на допустимые систематические перегрузки по условию

Sном.т£Sср.мах*1,4.                                                                              (15)

Несмотря  на  то,  что  отключения   трансформаторов  довольно  редки,  однако  с  такой  возможностью  следует   считаться  и  при  наличии  потребителей Iи IIкатегорий  устанавливают  два   трансформатора.  Проектировать  подстанции  с тремя   трансформаторами  не  рекомендуется,  так  как  такая  схема  неудобна  в эксплуатации  и  вызывает  большие  трудности  при  устройстве  АВР.

Для  условий  нормальной  работы  на  подстанциях  устанавливают  два  трехфазных  трансформатора  с  номинальной  мощностью  каждого,  рассчитанной   в  пределах  от  60  до  70 %максимальной  нагрузки.  Ряд  номинальных  мощностей  трансформаторов  и  автотрансформаторов,  рекомендуемых  для   современных  проектов,  регламентировано  ГОСТом  9680-61  [4, 9].

Произведем выбор трансформаторов для плавильного цеха:

1. Номинальная мощность трансформаторов будет по (12):

    Sном.т=3873,13/(2*0,7)=2766,52 кВА

2. Из [6]выбираем трансформатор марки ТМ-2500/10 с Sном=2500 кВА, ВН 6-10 кВ, НН 0,4-10,5 кВ.

3. Проверим трансформатор для случая выхода из строя второго по (13):

1,4*2500³3873,13  условие не выполняется, поэтому вычисляем начальную загрузку трансформатора по (14)

Кз1=3873,13/2*2500=0,77<0,93 следовательно трансформатор допустим для такой перегрузки на указанных выше условиях.

4. Проверим выбранный трансформатор на систематические перегрузки по (15):

    2500£3873,13*1,4  условие выполняется.

Следовательно, принимает вышеуказанный трансформатор к установке.
7.2. Выбор числа и типа подстанций.

Для питания электрических нагрузок III категории следует при­менять однотрансформаторные подстанции. При наличии нагрузок II категории следует, как правило, применять однотрансформаторные подстанции10-6/0,4 кВ при условии резервирования мощности по перемычкам на вторичном напряжении, достаточном для питания на­иболее ответственных потребителей или при наличии складского резерва трансформаторов. Двухтрансформаторные цеховые подстан­ции применяют при сосредоточенных нагрузках или преобладании потребителейI категории. При наличии потребителей особой груп­пыI категории необходимо предусмотреть третий источник питания.

В вышеуказанном плавильном цехе получается одна двухтрансформаторная пристроенная подстанция, расчитанная на полное обеспечение запросов этого цеха, как в нормальном, так и в аварийном режиме (при выходе из строя одного из трансформаторов).
8.компенсация реактивной мощности.

При выборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно должен решаться вопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности, передаваемой через этот трансформатор в сеть напряжением до 1 кВ.

Суммарную расчетную мощность конденсаторных батарей низшего напряжения (НБК), устанавливаемых в цеховой сети, определяют расчтетами по минимуму приведенных затарат в два этапа:

1) выбирают экономически оправданное число цеховых трансформаторов;

2) определяют дополнительную мощность НБК в целях оптимального снижения потерь в трансформаторах и в сетях напряжением 6-10 кВ предприятия.

Суммарная расчетная мощность Qнк НБК составит

Qнк=Qнк1+Qнк2,                                                                                   (16)

где Qнк1 и Qнк2 — суммарные мощности НБК, определенные на двух указанных этапах расчтеа.

Минимальное число цеховых трансформаторов Nмин одинаковой мощности Sном.т, предназначенных для питания технологически связанных нагрузок определяется по формуле

Nmin=Pcp.max/(Kз*Sном.т)+DN,                                                          (17)

где  Рср.мах — средняя нагрузка за наиболее загруженную смену; Кз — рекомендуемый коэффициент загрузки трансформатора; DN— добавка до ближайшего целого числа.

Экономически оптимальное число трансформаторов Nопт определяется по формуле

Nопт=Nмин+m,                                                                                    (18)

и отличается от Nмин на величину m, где m— дополнительно установленные трансформаторы.

Nопт определяют по (18), принимая значения m в зависимости от Nмин и DN по рис. 4.7. стр.106 [5].

При трех трансформаторах и менее их мощность выбирают по средней активной мощности за наиболее загруженную смену Рср.мах

Sном.т³Рср.м/(Кз*Nопт).                                                                      (19)

Наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформаторы с сеть напряжением до 1 кВ, определяют по формуле

Qмах.т=<img width=«251» height=«29» src=«ref-1_337160640-509.coolpic» v:shapes="_x0000_i1038">    продолжение
--PAGE_BREAK--.                                              (20)

Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до 1кВ составит

Qнк1=Qср.мах-Qмах.т,                                                                          (21)

где Qср.мах — суммарная средняя реактивная мощность за наиболее загруженную смену на напряжение до 1кВ.

Если в расчетах окажется, что Qнк1<0, то установка батарей конденсаторов при выборе оптимального числа трансформаторов не требует (составляющая Qнк1 принимается равной нулю) [5].

Дополнительная мощность Qнк2 НБК для данной группы трансформаторов определяется по формуле

Qнк2=Qср.мах-Qнк1-g*Nопт*Sном.т,                                                  (22)

где g— расчетный коэффициент, зависящий от расчетных параметров Кр1 и Кр2 и схемы питания цеховой ТП (определяют по рис.4.9. стр.107 [5]).

Значения Кр1 зависят от удельных приведенных затрат на НБК и ВБК и потерь активной мощности, принимается по таблице 4.6 стр.108 [5], Кр2 определяют из таблицы 4.7. стр.109 [5].

Если в расчетах окажется, что Qнк2<0, то для данной группы трансформаторов реактивная мощность Qнк2 принимается равной нулю.

После вышеуказанных действий по справочным данным выбираются конденсаторные батареи соответствующей мощности по результатам расчетов.

Сделаем вычисления реактивной мощности для установки компенсирующих устройств по плавильному цеху:

1. Определим минимальное число цеховых трансформаторов Nмин       

одинаковой мощности Sном.т, предназначенных для питания технологически связанных нагрузок определяется по формуле (17):

Nmin=3036,33/(2500*0,7)+0,27=2

2. Вычислим экономически оптимальное число трансформаторов по

(18), по рис. 4.7. стр.106 [5]определим дополнительно установленные трансформаторы m, считая, что DN=0,27 и Nмин=2. По графику m=0, следовательно Nопт=2+0=2 и установки дополнительных трансформаторов не требуется.

3. При трех трансформаторах и менее их мощность выбирают по

средней активной мощности за наиболее загруженную смену Рср.м по (19)

Sном.т.³3036,33/(2*0,7)

Sном.т³2168,81 кВА и отсюда выбирает трансформатор с

номинальной мощность 2500 кВА, то есть такой же который был

выбран в п.6.1. данной работы по выбору трансформаторов, что

подверждает верность предыдущих  рассуждений.

4. Наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно

передать через трансформаторы с сеть напряжением до 1 кВ, определяют по формуле (20)

Qмах.т=<img width=«263» height=«29» src=«ref-1_337161149-504.coolpic» v:shapes="_x0000_i1039"> кВар

5. Суммарная мощность конденсаторных батарей на напряжение до

1кВ по (20) составит 

Qнк1=2411,76-1740,89=670,87 кВар

6. Дополнительная мощность Qнк2 НБК для данной группы трансформаторов определяется по формуле (22), при этом из таблицы 4.6. стр.108 [5]для предприятия находящегося на Северо-Западе и работающего в три смены Кр1=11, а из таблицы 4.7. стр.109 [5]при мощности трансформатора 2500 кВА и длины питающей линии до 500 м Кр2=5. По рис. 4.9.а) стр.107 [5]в соответствии с указазнными коэффициентами Кр1 и Кр2 g=0,3, тогда

Qнк2=2411,76-0-0,3*2*2500=911,76 кВар

7. Суммарная реактивная мощность НБК по (15)

Qнк=670,87+911,76=1582,63 кВар.

8. По суммарной реактивной мощности выбираем компенсирующее устройство из [2]УКН 0,38-450 с Qном=450 кВар на номинальное напряжение 0,38 кВ. Таких устройств получается четыре по два на каждую секцию. Избыток мощности предусмотрен для обеспечения допустимых отклонений напряжения в послеаварийных режимах (рекомендуется на 10-15% больше).
9. Расчет и выбор магистральных и распределительных сетей напряжением до 1000 В,

защита их от токов короткого замыкания.

9.1. Схемы цеховых электрических сетей и

классификация помещения цехов.

Цеховые сети распределения электроэнергии должны:

nобеспечить необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от категории;

nдолжны быть удобными и безопасными в эксплуатации;

nиметь оптимальные технико-экономические показатели (минимум приведенных затрат);

nиметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.

Схемы цеховых сетей делят на магистральные и радиальные. Линию цеховой электрической сети, отходящую от распределительного устройства низшего анпряжения цеховой ТП и предназначенную для питания отдельных наиболее мощных приемников электроэнергии и распределительной сети цеха, называют главной магистральной линией. Главные магистрали расчитаны на большие рабочие токи (до 6300 А); они имеют небольшое количество присоеденений. Широко применяют магистральные схемы типа блока трансформатор-магистраль (БТМ). В такой схеме отсутствует РУ низшего напряжения на цеховой подстанции, а магистраль подключается непосредственно к цеховому трансформатору через вводной автоматический выключатель. При двухтрансформаторной подстанции и схеме БТМ между магистралями для взаимного резервирования устанавливают перемычку с автоматическим выключателем.

Распредлеительные магистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности, равномерно распределенных вдоль линии магистрали. Такие схемы выполняют с помощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи до 630 А. Питание их осуществляется от главной магистрали или РУ низшего напряжения цеховой подстанции.

Магистральные схемы обеспечивают высокую надежность электроснабжения, обладая универсальностью и гибкостью и широко применяются в цехах машиностроительных и металлургических заводов, обогатительных фабрик и т.д.

Для распределительных сетей применяется преимущественно радиальная схема питания отдельных электроприемников от цеховых распределительных пунктов и шинных магистралей.

Радиальные схемы электроснабжения представляет собой совокупность линий цеховой электрической сети, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и предназначенных для питания небольших групп электроприемников электроэнергии, расположенных в различных местах цеха. Радиальные схемы применяют в тех случаях, когда нельзя прменить магистральные схемы.

Цеховые электрические сети выполняются изолированными проводами, кабелями и шинами. В отдельных случаях применяются голые провода.

Род и способ прокладки сети должны соотвествовать:

а) состоянию окружающей среды;

б) месту прокладки сети;

в) принятой схеме сети.

В соответствии с [1]установлены следующие классы помещений:

1. Сухие помещения — помещения, в которых относительная влажность воздуха (ОВВ) не превышает 60%.

2. Влажные помещения — помещения, в которых пары или конденсирующая влага выделяется лишь временно и притом в небольших количествах и ОВВ=75%.

3. Сырые помещения — помещения в которых ОВВ длительно превышает 75%.

4. Особо сырые помещения — помещения, в которых ОВВ близка к 100%.

5. Жаркие помещения — помещения, в которых температура длительно превышает +30°С.

6. Пыльные помещения — помещения, в которых по условиям производства выделяется технологическая пыль в таком количестве, что она может оседать на проводах, проникать внутрь машинов и аппаратов и т.д.

7. Помещения с химически активной средой — помещения, в которых по условиям производства постоянно или длительно содержится пары или образуются отложения, действующие разрушающе на изоляцию и токоведущие части электрооборудования.

8. Взрывоопасные помещения и наружные установки — помещения и наружные установки, в которых по условиям технологического процесса могут образовываться взрывоопасные смеси горючих газов или паров с воздухом или другими газами-окислителями, а также горючих пылей и волокон с воздухом.

9. Пожароопасные помещения и наружные установки — помещения и наружные установки, в которых применяются или хранятся горючие вещества.

Условия плавильного цеха обогатительной фабрики следующие: сухое и жаркое помещение из-за плавильных печей, поскольку плавке подвергается концентрат руды, то цех является пыльным помещением с проводящей пылью. В соответствии с таблицей 15-1 стр.804 [3, том 1]для токопроведения используем проводники марки АПРТО-500, которые рекомендуется прокладывать в стальных трубах.
9.2. Выбор сечений проводников.

Сечения проводников цеховых сетей выбирается:

1) по условиям нагрева током нагрузки;

2) по условиям защиты от токов КЗ и перегрузки;

3) по условиям механической прочности.

Выбранные сечения проводов проверяются:

1) по допустимой потере напряжения в сети рабочем режиме, в период прохождения по сети пусковых токов и в аварином режиме;

2) по экономической плотности тока;

3) на динамическую и термическую устойчивость при токах КЗ.

1. Выбор сечений проводников по условиям нагрева производится следующим образом:

                1) Определяют расчетный ток нагрузки.

        а) За расчетный ток нагрузки принимается получасовая        

        максимальная токовая нагрузка данного элемента сети за

        максимально загруженную смену и вычисляется по формуле для  

        электроприемников, имеющих в установке одиночный двигатель 

        [11]

    Iр=Р/(<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1040">*U*cosj*h)                                                                    (23)

                    где Р — установленная мощность, Iр — рабочий ток, cos j—    

                    коэффициент мощности данного приемника, h— КПД данного

                    электроприемника.

        б) Для электроприемников многодвигательного привода [11]

    Iр=åР/(<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1041">*U*cosj*h)                                                                 (24)

                    где åР — установленные мощности всех двигателей, Iр — рабочий 

                    ток, cos j— коэффициент мощности данного приемника, h— КПД

                    данного электроприемника.

2) Исходя из условий нагрева, по таблицам выбирают минимально допустимое сечение линии так, чтобы было соблюдено условие

    Iр£Iпр,                                                                                          (25)

    где Iпр — допустимый длительный ток нагрузки на провода,   

                   кабели или шины данного сечения.

Для дальнейшего применения при выборе проводников и защиты, а также проверки приведем характеристики двигателей электроприемников [6]в таблице 6.

Таблица 6 — Характеристики двигателей электроприемников цеха.

Наименование электрооборудования

Р,

кВт

Тип двигателя

Iпуск=

Iпик, А

a

Iраб*,

А

h

Конвейер

14

4А154L2У3

233,33

2,5

31,11

0,88

Элеватор

11

4А132М2У3

207,3

2,5

27,64

0,88

Питатель

2,2

4А101М2У3

39,9

2,5

5,32

0,89

Сушильный агрегат

3

4А104М2У3

57,23

2,5

7,63

0,87

Элеватор

0,75

4А095М2У3

13,95

2,5

1,86

0,89

Таль

2,3

4А102М2У3

145,13

2

19,35

0,92

Кран

22,5

4А181S2У3

1435,29

1,6

191,37

0,91



11

4А132М2У3

701,69

1,6

93,56

0,91



37,5

4А201М2У3

2392,15

1,6

318,95

0,91

Насос

45

4А200L2У3

675,45

1,9

90,06

0,91



75

4А250S2У3

1125,75

1,7

150,1

0,91

Вибратор

2,2

4А101М2У3

47,33

2,5

6,31

0,83

Лебедка

20

4А181S2У3

410,63

2,5

54,75

0,87

Вентилятор

45

4А200L2У3

765,75

2

102,1

0,91



90

4А250М2У3

1514,25

2,5

201,9

0,92

Бетоносмеситель

55

4А225М2У3

876,75

1,9

116,9

0,91

Дымосос 6 кВ

1000

АЗ13-59-4У4

752,68

2,5

121,4

0,95

Шнек

7,5

4А112М2У3

141,38

2,5

18,85

0,88

Отопительный агрегат

6,6

4А106М2У3

121,65

2,5

16,22

0,84

Освещение

100

-

161,2

-

161,2

-

*определен по (23)

Произведем выбор проводников по условиям нагрева для каждого    

приемника:

1). Определение расчетного тока нагрузки по (23):

Для конвейера Р=14 кВт, cos jберем из таблицы 3 настоящей работы

Iр=14/(1,7*0,38*0,7*0,88)=35,18 А

2) Выбираем кабель от магистрали до двигателя                   

конвейера по таблице 15-14 стр.814 [3]— ПХВБ с медными жилами, проложенными в трубе сечением 4 мм<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1042">    продолжение
--PAGE_BREAK--

Аналогично приведенному примеру последующие расчеты и результаы выбора сведены в таблицу 7.

Таблица 7 — Расчетный ток и выбранные провода для приемников плавильного цеха



Наименование приемника

Руст,

кВт

Кол-во приемников

Iр, А

Итог

Iр, А

Марка провода

Кол-во жил



Сечение провода,

мм<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1043">

Конвейер

14

10

31,11

311,1

ПХВБ

4

4

Элеватор

11

15

27,64

414,6





4

Питатель

2,2

10

5,32

53,2





4

Сушильный агрегат

3

20

7,63

152,6





4

Элеватор

0,75

10

1,86

18,6





4

Таль

2,3

4

19,35

77,4





4

Кран

22,5

2













11

2

152,9

305,8





150



37,5

2











Насос

45

10

90,06

900,6





50



75

2

150,1

300,2





95

Вибратор

2,2

8

6,31

50,48





4

Лебедка

20

2

54,75

109,5





16

Вентилятор

45

8

102,1

816,8





50



90

6

201,9

1211





95

Бетоносмесители

55

5

116,9

584,5





120

Дымосос

1000

2

-

-

-

-

-

Шнек

7,5

8

18,85

150,8

ПХВБ

4

4

Отопительный агрегат



6,6



5



16,22



81,1







4

Освещение

100

-

161,2

161,2





70

Итого

-

-

-

4608,98

-

-

-

Для питания ответвлений электроприемников проложим магистральные шинопроводы от каждой секции шин трансформаторной подстанции. Для определения тока, проходящего по магистральному проводу, в зависимости от коэффициента спроса, прежде всего находят расчетную активную мощность:

Р=åКс*Рпу,                                                                                           (26)

где Р — расчетная активная мощность электроприемника n-й группы, Кс — характерный коэффициент спроса для данной группы электроприемников, Рпу — установленная мощность электроприемников группы.

Затем находят величину реактивной мощности:

Q=åР*tgj,                                                                                            (27)

где Р — расчетная активная мощность данной группы.

Далее определяют полную мощность, потребляемую всеми электроустановками,

S=<img width=«72» height=«29» src=«ref-1_337162465-298.coolpic» v:shapes="_x0000_i1044">.                                                                                           (28)

Потребляемый ток

I=<img width=«52» height=«44» src=«ref-1_337162763-276.coolpic» v:shapes="_x0000_i1045">.                                                                                                (29)

Произведем выбор магистрального шинопровода для плавильного цеха. Для группы с Ки=0,6:

1) Вычислим активную суммарную мощность группы

                Рпу=140+165+60+7,5+17,6+900+60+33=1383,1 кВт

2) По (26) вычислим расчетную активную мощность

     Р=0,6*1383,1=829,86 кВт

3) По (27) вычислим реактивную мощность

     Q=829,86*1,04=863,05 кВар

4) По (28) вычислим полную мощность

    S=<img width=«201» height=«28» src=«ref-1_337163039-449.coolpic» v:shapes="_x0000_i1046">кВА

Аналогично приведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 8.

Таблица 8 — Расчетные мощности групп ЭП для выбора шинопровода

Показатели

Кс=0,1

Кс=0,32

Кс=0,6

Кс=0,7

Кс=0,9

Освещение

Итого

соs j

0,1

0,2

0,7

0,65

0,85

0,98

-

tg j

9,51

5,14

1,04

1,01

0,49

0,21

-

Рпу, кВт

142

9,2

1383,1

337

590

100

-

Р, кВт

14,2

2,94

829,86

235,9

531

95

-

Q, кВар

135,04

15,11

863,05

238,26

260,19

19,95

-

S, кВА

135,78

15,39

1197,29

335,29

591,32

97,07

2372,14

Поскольку в данной работе присутствует две секции шин откуда будут питаться два шинопровода, то распределим нагрузку на каждый примерно равномерно, то есть на шинопровод 1 секции будут потребители с коэффициентом спроса 0,1; 0,32; 0,7; 0,9 и освещение (сумма полных мощностей 1174,85 кВА), а на шинопровод 2 секции шин с коэффициентом спроса — 0,6 (полная мощность 1197,29 кВА).

Расчитаем ток на каждый шинопровод по (29)

для 1 секции: I=1174,85/(1,7*0,38)=1818,65 А

для 2 секции: I=1197,29/(1,7*0,38)=1853,39 А

Для питания от каждой секции выбираем шинопровод марки ШМА размером 120*8 каждая шина с допустимым током 1900 А[1].

К распределительным сетям до 1000 В также относятся и секции шин трансформаторной подстанции РУ 0,4 кВ, произведем выбор шин от которых питаются магистральные шинопроводы и ответвления от низкой стороны трансформаторов. Поскольку в случае аварии одного из трансформаторов и срабатывания секционного АВР секции шин должны обеспечивать прохождение всей нагрузки цеха выбираем сечение по полной мощности (таблица 8). По [1]это шины типа ШМА на Iном=2390 А каждая  шина состоит из двух полос размером 100*8 мм.
9.3. Выбор защиты проводников.

Провода и кабели, выбранные по номинальному или максимальному току, в нормальном режиме могут испытывать нагрузки, значительно превышающие допустимые из-за перегрузок электроприемников, а также при однофазных и межфазных коротких замыканиях, поэтому как электроприемники, так и и участки сети должны защищаться защитными аппаратами: плавкими предохранителями, автоматическими выключателями, магнитными пускателями.

Плавкую вставку предохранителя выбирают из условий

1) Iнв³Iпуск/a,                                                                                      (30)

где Iнв — номинальный ток плавкой вставки, Iпуск — пусковой ток двигателя приемника, который равен пиковому току, a— коэффициент, зависящий от тепловой характеристики плавкой вставки предохъранителя и частоты и длительности пикового тока (a=2,5 для питающих линий силовой сети и ответвлений к отдельным электродвигателям с нормальными условиями пуска — не более 5-10 с; a=1,6¸2 для линий, питающие крановые троллеи и ответвления к электродвигателям с тяжелыми условиями пуска).

2) Iнв³Iр,                                                                                               (31)

                где Iр — рабочий ток приемника.

Уставку расцепителя автомата для защиты или для включения-выключения электроприемника выбираю исходя из условий

1) Iа³Iр                                                                                                  (32)

2) Iрасц³a*Iном,                                                                               (33)

где a=1 для длительного режима и нормальных условий пуска; a=1,5 для двигателей продолжительного режима при тяжелых условиях пуска.

Произведем выбор предохранителя по (30) и (31) для конвейера

Iнв³233,33/2,5; Iнв³93,,33

Iнв³31,11

Из вышеуказанных соотношений по [6]выбираем предохранитель марки ПН2-100 с током плавкой вставки 100 А.

Для освещения воспользуемся только (31)

Iнв³161,2

Выбираем предохранитель марки ПН2-250 с током плавкой вставки 200 А.

Произведем выбор автоматического выключателя для конвейера по (32) и (33)

Iа³31,11 А

Iрасц³1,5*31,11;   Iрасц³46,66 А

Из вышеуказанных соотношений по [6]выбираем автомат марки АП50Б-3МТ с Iном=63 А и Iрасц=50 А.

Для освещения определяем аналогично

Iа³1,2*161,2;   Iа³193,44 А

Выбираем автомат типа АВМ4Н с Iном=400 А и Iрасц=200 А.

Аналогично приведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 9.

Для магистральных шинопроводов для защиты будет использоваться атоматические выключатели, так как для проходимых через них токов нет предохранителей.

Выбор производится по условию

Iа³1,2*Iпик,                                                                                           (32)

где Iа — номинальный ток автоматического выключателя, Iпик — пиковый ток проходящий через шинопровод.

Iпик=åIр+(Iпуск-Iном),                                                                        (33)

где åIр — сумма токов всех электроприемников, подключенных к этому шинопроводу, Iпуск — пусковой ток двигателя, наибольший из всех, Iном — номинальный ток двигателя, имеющий наибольшие показатели.

            Для шинопровода 1 секции:

åIр=305,8+77,4+53,2+109,5+584,5+1200,8=2331,2 А

Двигатель с наибольшими показателями — насос Р=75 кВт, Iпуск=1125,75 А; Iном=150,1 А.

По (33) вычислим пиковый ток

Iпик=2331,2+(1125,75-150,1)=3306,85 А

По (32) выбираем автоматический выключатель

Iа³1,2*3306,85 А

Iа³3968,22А по [6]автомат серии Э «Электрон» типа ЭО25С с Iном=4000 А.

Для шинопровода 2 секции вычисления аналогичны и по (33) выбираем автоматический выключатель той же серии, но типа ЭО40В с Iном=5000 А, решающим в этих вычислениях является вентилятор с Р=90 кВт; Iраб=201,9 А; Iпуск=1514,25 А.
9.4. Проверка выбранных проводников.

Проверку проводников для силовых цепей производят по условиям

1) Для силовых цепей

    Iнв£3*Iпр,                                                                                         (34)

    где Iпр — допустимый длительный ток проводника.

2) Iрасц£4,5*Iпр,                                                                                   (35)

Произведем проверку выбранных проводников для электроприемников цеха

для силовой цепи конвейера

1) По (34) 100£3*35; 100£105

2) По (35) 50£4,5*35;  50£157,5 А

условие выполняется, выбор произведен правильно, следовательно применяем вышеуказанные проводники и устройства защиты для установки.

Аналогично приведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 9.

Таблица 9 — Выбор защиты и проверка условий выбора проводников.

Наименование приемника

Тип предохранителя

Тип автомата

Iнв,

А

Iпр, А

Iрасц. Автомата, А

Конвейер

ПН2-100

АП50Б-3МТ-63

100

35

50

Элеватор

ПН2-100



100

35

50

Питатель

НПН2-63



16

35

10

Сушильный агрегат

НПН2-63



25

35

16

Элеватор

НПН2-63



6

35

4

Таль

ПН2-100



80

35

40

Кран













ПП17-1000

Э06М

800

300

250













Насос

ПН2-400

Э06М

400

145

250



ПН2-630



630

215

250

Вибратор

НПН2-63

АП50Б-3МТ-63

20

35

10

Лебедка

ПН2-250

А3710Б

100

80

160

Вентилятор

ПН2-630



400

145

160



ПН2-630

А3720Б

630

215

250

Бетоносмесители

ПН2-630

Э06М

500

260

250

Дымосос 6кВ

-

-

-

-

-

Шнек

ПН2-100

АП50Б-3МТ-63

63

35

40

Отопительный агрегат



ПН2-100




50



35



25

Освещение

ПН2-250

АВМ4Н-400

200

185

200

3) Для магистральных шинопроводов условие проверки

Iа£4,5Iпр,                                                                                               (35)

где Iа — номинальный ток автомата.

Для шинопровода 1 секции по (35)

4000£4,5*1900   условие выполняется

Для шинопровода 2 секции по (35)

5000£4,5*1900   условие выполняется.
10. Расчет и выбор питающих и распределительных сетей высокого напряжения.

Сечения проводников цеховых сетей высокого напряжения выбирается:

1) по условиям нагрева током нагрузки;

2) по условиям защиты от токов КЗ и перегрузки;

3) по условиям механической прочности.

Выбранные сечения проводов проверяются:

1) по допустимой потере напряжения в сети рабочем режиме, в период прохождения по сети пусковых токов и в аварином режиме;

2) по экономической плотности тока;

3) на динамическую и термическую устойчивость при токах КЗ.

     1) Выбор сечений проводников по условиям нагрева производится аналогичным образом как и в пункте 9.2. настоящей работы

2) Исходя из условий нагрева, по таблицам выбирают минимально допустимое сечение линии так, чтобы было соблюдено условие

    Iр£Iпр,                                                                                          (25)

    где Iпр — допустимый длительный ток нагрузки на провода,   

                   кабели или шины данного сечения.

Произведем выбор проводников по условиям нагрева для  дымососа

1) Рабочий ток для двигателя 6 кВ по (24)

Iр=1000/(1,7*6*0,95*0,85)=121,41 А

2) Выбираем кабель от шин РУ 6 кВ до двигателя  по таблице 15-14 стр.814 [3]— АПРТО с тремя медными жилами, проложенными в трубе сечением 50 мм<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1047">    продолжение
--PAGE_BREAK-- и Iпр=135 А.

Плавкую вставку предохранителя выбирают из условий (30) и (31)

1) По условию (30)

    Iнв³752,68/2,5

    Iнв³301,072 А

2) По условию (31)

    Iнв³121,4 А

Из вышеуказанных условий выбираем предохранитель марки      ПКТ-104-6-315-20У3 с Iнв=315 А.

Для включения-выключения дымососа выбираем автомат по условию (32)

Iа³1,2*752,68

Iа³903,22 А

Для данного условия подходит выключатель ВЭ-6-40/1600У3(Т3) с Iном=1600 А.

Проверку проводников для силовых цепей производят по условию (34)

315£3*135

315£405   условие выполняется, следовательно принимаем к установке вышеуказанные шины и предохранители.

Для распределения запрашиваемой электроэнергии из РУ 6 кВ используются шины, которые аналогично шинам 0,4 кВ должны обеспечивать полное прохождение нагрузки при срабатывании  АВР. Поскольку трансформаторы выбраны с условие выхода из строя одного из них, то выбор обусловлен их мощностью. Произведем выбор шин распределительного устройства по формуле

I=Sтр/(1,7*U), то есть

I=2500/(1,7*6)=245 А

выбираем шины марки ШМА медные с Iном=275 А размером 20*3 мм.
11. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.

11.1. Виды КЗ, причины возникновения и последствия.

Коротким замыканием (КЗ) называют всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соеденение различных точек электроустановки, при которых токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

В системе трехфазного переменного тока могут быть замыкания между тремя фазами, между двумя фазами и однофазные КЗ.

Причинами коротких замыканий могут быть: механические повреждения изоляции — проколы и разрушения кабелей при земляных работах; поломка форфоровых изоляторов; падение опор воздушных линий; старение, то есть износ, изоляции, приводящее постепенно к ухудшению электрических свойств изоляции; увлажнение изоляции и другие причины.

Некоторые КЗ являются устойчивыми, условия возникновения их сохраняются во время бестоковой паузы коммутационного аппарата. Условия неустойчивых КЗ самоликвидируются во время бестоковой паузы.

Последствия коротких замыканий является резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжения в отдельных точках системы. Дуга, возникшая в месте КЗ, приводит к частичному или полному разрушению аппаратов, машин и других устройств. Увеличение тока в ветвях электроустановки, примыкающего к месту КЗ, приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части и изоляторы.

Для уменьшения последствия тока КЗ необходимо как можно быстрее отключить поврежеднный участок, что достигается применением быстродействующих выключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Все электрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом, чтобы исключалось их разрушение при прохождении токов КЗ.
11.2. Расчет токов КЗ.

Для расчетов токов КЗ составляется расчетная схема — упрощенная однолинейная схема электроустановки, в которой учитываются все источники питания, трансформаторы, воздушные и кабельные линии, реакторы.

Ток КЗ для выбора токоведущих частей и аппаратов расчитывается при нормальном режиме работы электроустановки: параллельное включение всех источников, параллельная или раздельная работа трансформаторов и линий, которпая зависит от нормального режима работы секционного выключателя на подстанциях. По расчетной схеме составляется схема замещения, в которой указываются сопротивления всех элементов и намечаются точки для расчета токов КЗ. Генераторы, трансформаторы, воздушные линии, реакторы обычно представляются в схеме замещения их индуктивными сопротивлениями, так как активные сопротивления во много раз меньше индуктивных. Кабельные линии 6-10 кВ, трансформаторы мощностью 1600 кВА и менее в схеме замещения представляются индуктивными и активными сопротивлениями.

Все сопротивления подсчитываются в именнованых еденицах или в относительных еденицах (Ом) или в относительных еденицах. Способ подсчета на результаты расчета не влияют. Для расчета сопротивлений задаются базовыми велечинами: напряжением Uб и мощностью Sб. За базовое напряжение принимают среднее номинальное напряжение той ступени, где производится расчет токов КЗ.

Шкала Uб: 230; 115: 37; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ.

За базовую мощность для удобства расчета подсчетов принимают 100 или 1000 МВА.

Для вычисления сопротивлений у каждого элемента есть своя формула, зависящая от конкретных параметров этого элемента и определяющаяся по каталогу.

При расчете сопротивлений в именованных еденицах (Ом) ток КЗ

Iп, о=Uср/<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1048">*Хрез,                                                                              (36)

где Ucр — среднее напряжение на той ступени, где находится точка КЗ,    Хрез — результирующее сопротивление от источника до точки КЗ.

Если расчет производится с учетом активного сопротивления, то

Iп, о=Uср/<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1049">*Z<img width=«12» height=«21» src=«ref-1_337164112-169.coolpic» v:shapes="_x0000_i1050">рез,                                                                             (37)

где Zрез=<img width=«115» height=«29» src=«ref-1_337164281-344.coolpic» v:shapes="_x0000_i1051"> — полное результирующее сопротивление.

При расчете сопротивлений в относительных еденицах ток КЗ

Iп, о=Iб/Хрез или Iп, о=Iб/Zрез,                                                            (38)

где Iб=Sб/<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1052">*Uср — базовый ток на ступени напряжения точки КЗ.

Произведем вычисления тока КЗ для плавильного цеха обогатительной фабрики.

1) Расчетная схема и схема замещения .

<img width=«2» height=«22» src=«ref-1_337164843-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1029"><img width=«2» height=«22» src=«ref-1_337165002-159.coolpic» v:shapes="_x0000_s1028"><img width=«155» height=«3» src=«ref-1_337165161-170.coolpic» v:shapes="_x0000_s1027"><img width=«146» height=«3» src=«ref-1_337165331-169.coolpic» v:shapes="_x0000_s1026">              

<img width=«13» height=«44» src=«ref-1_337165500-415.coolpic» v:shapes="_x0000_s1037"><img width=«40» height=«31» src=«ref-1_337165915-566.coolpic» v:shapes="_x0000_s1031"><img width=«40» height=«31» src=«ref-1_337166481-558.coolpic» v:shapes="_x0000_s1030">         ТМ2500/10                                                                              Х1

<img width=«2» height=«107» src=«ref-1_337167039-161.coolpic» v:shapes="_x0000_s1080"><img width=«2» height=«89» src=«ref-1_337167200-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1079"><img width=«50» height=«2» src=«ref-1_337167362-151.coolpic» v:shapes="_x0000_s1044">                                                                                        0,0041  

        К1                                                                             К1

<img width=«21» height=«60» src=«ref-1_337167513-455.coolpic» v:shapes="_x0000_s1074 _x0000_s1075 _x0000_s1076 _x0000_s1077 _x0000_s1078">


<img width=«12» height=«21» src=«ref-1_337167968-240.coolpic» v:shapes="_x0000_s1069"><img width=«21» height=«2» src=«ref-1_337168208-152.coolpic» v:shapes="_x0000_s1070"><img width=«21» height=«40» src=«ref-1_337168360-317.coolpic» v:shapes="_x0000_s1071"><img width=«2» height=«11» src=«ref-1_337168677-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1072"><img width=«12» height=«11» src=«ref-1_337168832-196.coolpic» v:shapes="_x0000_s1073"><img width=«137» height=«3» src=«ref-1_337169028-171.coolpic» v:shapes="_x0000_s1032"><img width=«2» height=«22» src=«ref-1_337169199-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1039"><img width=«146» height=«3» src=«ref-1_337169352-174.coolpic» v:shapes="_x0000_s1038"><img width=«31» height=«31» src=«ref-1_337169526-531.coolpic» v:shapes="_x0000_s1035"><img width=«3» height=«204» src=«ref-1_337170057-174.coolpic» v:shapes="_x0000_s1033">К2

<img width=«50» height=«2» src=«ref-1_337170231-161.coolpic» v:shapes="_x0000_s1065"><img width=«13» height=«44» src=«ref-1_337170392-416.coolpic» v:shapes="_x0000_s1040"><img width=«12» height=«12» src=«ref-1_337170808-297.coolpic» v:shapes="_x0000_s1036"><img width=«41» height=«2» src=«ref-1_337171105-154.coolpic» v:shapes="_x0000_s1034">                                                             Х2               К2

<img width=«59» height=«3» src=«ref-1_337171259-160.coolpic» v:shapes="_x0000_s1066"><img width=«12» height=«22» src=«ref-1_337171419-243.coolpic» v:shapes="_x0000_s1060"><img width=«22» height=«2» src=«ref-1_337171662-163.coolpic» v:shapes="_x0000_s1061"><img width=«22» height=«40» src=«ref-1_337171825-314.coolpic» v:shapes="_x0000_s1062"><img width=«2» height=«12» src=«ref-1_337172139-153.coolpic» v:shapes="_x0000_s1063"><img width=«12» height=«12» src=«ref-1_337172292-197.coolpic» v:shapes="_x0000_s1064"><img width=«21» height=«41» src=«ref-1_337172489-191.coolpic» v:shapes="_x0000_s1042"><img width=«2» height=«21» src=«ref-1_337172680-151.coolpic» v:shapes="_x0000_s1041">                                                          0,00046            r2

<img width=«12» height=«21» src=«ref-1_337172831-235.coolpic» v:shapes="_x0000_s1055"><img width=«22» height=«2» src=«ref-1_337173066-157.coolpic» v:shapes="_x0000_s1056"><img width=«22» height=«40» src=«ref-1_337173223-315.coolpic» v:shapes="_x0000_s1057"><img width=«2» height=«11» src=«ref-1_337173538-150.coolpic» v:shapes="_x0000_s1058"><img width=«12» height=«11» src=«ref-1_337173688-193.coolpic» v:shapes="_x0000_s1059"><img width=«11» height=«21» src=«ref-1_337173881-234.coolpic» v:shapes="_x0000_s1045"><img width=«21» height=«2» src=«ref-1_337174115-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1046"><img width=«21» height=«41» src=«ref-1_337174270-332.coolpic» v:shapes="_x0000_s1047"><img width=«2» height=«12» src=«ref-1_337174602-162.coolpic» v:shapes="_x0000_s1048"><img width=«11» height=«12» src=«ref-1_337174764-195.coolpic» v:shapes="_x0000_s1049"><img width=«2» height=«50» src=«ref-1_337174959-152.coolpic» v:shapes="_x0000_s1043">                                                                               0,00054

<img width=«70» height=«2» src=«ref-1_337175111-165.coolpic» v:shapes="_x0000_s1068"><img width=«59» height=«2» src=«ref-1_337175276-156.coolpic» v:shapes="_x0000_s1067"><img width=«11» height=«22» src=«ref-1_337175432-236.coolpic» v:shapes="_x0000_s1050"><img width=«21» height=«2» src=«ref-1_337175668-155.coolpic» v:shapes="_x0000_s1051"><img width=«21» height=«40» src=«ref-1_337175823-311.coolpic» v:shapes="_x0000_s1052"><img width=«2» height=«12» src=«ref-1_337176134-158.coolpic» v:shapes="_x0000_s1053"><img width=«11» height=«12» src=«ref-1_337176292-197.coolpic» v:shapes="_x0000_s1054">         К3                                                            Х3                      r3      

                                                           0,0028        К3    0,0032 
2) Вычисление сопротивлений

Сопротивление будет вычислятся в именованных еденицах.

Трансформатор ТМ 2500/10 с Sном=2500 кВА, Uк=6,5%.

Шинопровод ШМА с Х=0,023 Ом/км и r=0,027 Ом/км.

Сопротивление трансформатора до точки К1

Х1=Uк%*Uб<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1053">/100*Sном

Х1=6,5*0,4*0,4/100*2500=,0041 Ом

Сопротивление шинопровода до точки К2, длина 20 метров от ТП

Х2= Х*L*Uб<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1054">/<img width=«24» height=«20» src=«ref-1_337176865-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1055">ср                                                                                 (40)

Х2=0,023*0,02*,4*0,4/0,4*0,4=0,00046 Ом

r2=r0*L*Uб<img width=«12» height=«20» src=«ref-1_337162089-188.coolpic» v:shapes="_x0000_i1056">/<img width=«24» height=«20» src=«ref-1_337176865-206.coolpic» v:shapes="_x0000_i1057">ср                                                                                     (41)

r2=0,027*0,02*0,4*0,4/0,4*0,4=0,00054 Ом

Сопротивление шинопровода до точки К3, длина 120 метров от ТП

по формуле (40) реактивное сопротивление равно

Х3=0,023*0,12*0,4*0,4/0,4*0,4=0,0028 Ом

по формуле (41) активное сопротивление равно

r3=0,027*0,12*0,4*0,4/0,4*0,4=0,0032 Ом

Полное сопротивление до точки К2

Z2=<img width=«435» height=«29» src=«ref-1_337177465-653.coolpic» v:shapes="_x0000_i1058"> Ом

Полное сопротивление до точки К3

Z3=<img width=«560» height=«26» src=«ref-1_337178118-763.coolpic» v:shapes="_x0000_i1059"> Ом

3) Вычисление токов КЗ.

В точке К1 по формуле (36)

Iп, о=0,4/1,7*0,0041=57,39 кА

В точке К2 аналогично

Iп, о=0,4/1,7*0,00457= 51,49кА

В точке К3

Iп, о=0,4/1,7*0,00825= 28,52 кА
11.3. Расчет ударных токов КЗ.

Ударный ток КЗ определяется по

iу=<img width=«25» height=«23» src=«ref-1_337178881-223.coolpic» v:shapes="_x0000_i1060">*kу*Iп.о,                                                                                       (39)

где kу— ударный коэффициент тока КЗ, где Ку — ударный коэффициент тока КЗ, который определяется по таблице 7.1 стр.359 [13].

Ударный ток в точке К1 по (39)

iу=1,4*1,94*57,39=155,87 кА

Ударный ток в точке К2

iу=1,4*1,8*51,52=129,83 кА

Ударный ток в точке К3

iу=1,4*1,4*28,52=55,89 кА
12. Выбор электрооборудования и проверка его на действие токов короткого замыкания
Для нормальной работы трансформаторной подстанции, ее ремонта и обслуживания, производства включений, отключений и переключений, а также для защиты аппаратов потребителей и токоведущих частей от непреднамеренных режимов применяются различные коммутационные аппараты, которые должны выбираться в соответствии с вычислительными максимальными расчетными величинами для нормального режима и короткого замыкания. Для их выбора сравнивают указанные расчетные величины с допускаемыми значениями для токоведущих частей и высоковольтного оборудования.

В предыдущих пунктах выбраны все токоведущие части и коммутационные и защитные аппараты до 1 кВ, то в этом пункте будут приведены расчеты для защиты трансформатора на стороне высокого и низкого напряжения.

Для коммутации трансформатора на стороне 6 кВ применяется  масляный выключатель или предохранитель с разъеденителем. Поскольку нам неизвестны токи КЗ на стороне 6 кВ, то установка такого выключателя наиболее оптимальна для выбора защиты. Условия выбора и их соответствие представлены в таблице 10.

Таблица 10 — Выбор выключателя МГГ-11-3500/1000Т3.

Параметр

Обозначение

Формула

Расчет

Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³Uном. у

 11,5 ³6

Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³Iр. У.

 4000³245,09

Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³Iр. О

 64³57,39

Номинальная мощность отключения, тыс. КВА

Sном. О

Sном. о³Sр. о

736³344,34

Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин³iу. р

173,82³155,87

По всем указанным параметрам выключатель соответствует, поэтому принимаем его к установке.

Для вывода в ремонт выключателя применяются разъеденители видимого разрыва электрической цепи. Выбор разъеденителей аналогичен выключателю, но не проверяется условие отключающей способности и представлен в таблице 11.

Таблица 11 — Выбор разъеденителя РВФЗ-6/1000II-IIУ3.

Параметр

Обозначение

Формула

Расчет

Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³Uном. у

 6=6

Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³Iр. У.

 1000³245,09

Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин³iу. р

220³155,87

Разъеденитель проходит по всем параметрам и применим к установке.

Чтобы производить включение секций на один трансформатор при аварии другого применяют секционный выключатель, который выбирается аналогично таблице 10, но с учетом прохождения всех токов нагрузки цеха, выбор представлен в таблице 12.

Таблица 12 — Выбор выключателя МГГ-11-3500/1000Т3.

Параметр

Обозначение

Формула

Расчет

Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³Uном. у

 11,5 ³6

Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³Iр. У.

 4000³490,18

Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³Iр. О

 64³57,39

Номинальная мощность отключения, тыс. КВА

Sном. О

Sном. о³Sр. о

736³344,34

Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин³iу. р

173,82³155,87

Поскольку выключатель и разъеденители у трансформаторов выбраны с большим запасом, они подойдут на установку в качестве секционных коммутационных аппаратов.

Для секционирования на низкой стороне применим разъеденитель, выбор которого произведен в таблице 13.

Таблица 11 — Выбор разъеденителя РЕ13-47.

Параметр

Обозначение

Формула

Расчет

Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³Uном. у

0,66³0,4

Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³Iр. У.

 4000³3800

Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин³iу. р

160³129,83



Поскольку разъеденитель подходит по всем условиям принимаем его к установке.

На стороне низкого напряжения для защиты трансформатора применяются автоматические выключатели, выбор которого произведен в таблице 14.

Таблица 14 — Выбор автоматического выключателя ЭО25С.

Параметр

Обозначение

Формула

Расчет

Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³Uном. У

 0,4=0,4

Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³Iр. У.

 4000³2331,2

Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³Iкз.уст

65 ³51,49

Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин³iу. Р

163,8³129,83

По всем указанным параметрам указанный выключатель соответствует, поэтому принимаем его к установке.
13. ВЫБОР И РАСЧЕТ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ.

Релейной защитой называется комплекс реле и аппаратов, собранных в определенные электрические схемы, задачей которых является отключение поврежденного элемента электрической цепи путем воздействия на отключающие аппараты защищаемо элемента.

 В системе электроснабжения плавильного цеха защите от напреднамеренных режимов предназначены особо ответственные потребители и элементы. К таковым относятся некоторые типы электродвигателей и трансформаторы цеховой ТП.
13.1. Выбор уставок защиты трансформатора.

Расчет защит трансформатора производится следующим образом:

1. Определяют комплекс защит трансформатора и их назаначение.

2. Определяют номинальные токи на ВН и НН по формуле

Iном=S/(<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_337161653-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1061">    продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по производству