Реферат: Усилитель мощности звуковой частоты

Министерство образования Российской Федерации

Уральский государственный технический университет — УПИ

Кафедра «Радиоэлектроники информационных систем»

Оценка проекта

Члены комиссии

Пояснительная записка

к курсовому проекту

Усилитель мощности звуковой частоты

По предмету «Схемотехника аналоговых электронных устройств»

Дата: 31.05.2002

Группа: Р — 304

Руководители: В. Г. Важенин

Консультант: С. В. Гриньков

Студент: И. В. Колтышев

Екатеринбург 2002

Оглавление

Введение

1.Теоретические основы о проектировании умзч

2.Разработка принципиальной схемы

2.1 Выходные параметры

2.2 Выходной каскад

2.3Промежуточный каскад

2.4 Входной каскад

3.Исследование УМЗЧ с помощь ЭВМ

Заключение

Библиографический список

Приложения

Введение

В данном курсовом проекте намбыло предложено спроектировать усилители мощности звуковой частоты (УМЗЧ).

УМЗЧ имеют широкое применение.Качество данных устройств характеризуется следующими основными показателями:линейные искажения (неравномерность амплитудно — и фазо — частотнойхарактеристик), нелинейные искажения и паразитная модуляция (появление новыхсоставляющих в частотном спектре сигнала, вариации уровня и частотыпередаваемого сигнала – детонация), относительный уровень помех (отношениесигнал/ шум). Тенденции развития УМЗЧ направлены на улучшение этих параметров.Нам же предлагается спроектировать относительно простой усилитель.

Целью проектированияявляется разработка усилителя в соответствии с техническим заданием, выбор егопринципиальной схемы, расчет параметров элементов схем, разработка печатнойплаты, а так же тестирование и проведение различных анализов полученной схемы спомощью ЭВМ с цель её доработки и определением характеристик.

В результате мы должныпредставить всю необходимую техническую документацию, относящеюся к работе:схема проектируемого устройства, печатная плата, различные графики,характеризующие его параметры и т. д.

1. Теоретические основы опроектировании умзч

Усилители мощности предназначеныдля увеличения высокой выходной мощности звуковых сигналов. Принцип работыусилителей мощности состоит в том, что они преобразуют подводимую к ним отисточника питания мощность постоянного тока в переменный ток, причем формасигнала на выходе усилителя полностью повторяет сигнал на входе. Усилителимощности должны обладать небольшими искажениями и высоким КПД (отношениемощностей переменного тока на выходе и постоянного тока, подводимого отисточника питания).

Усилители мощности, как правило,состоят из нескольких каскадов. Предварительного, промежуточного и оконечногоусиления. Разница лишь в том, что входные и промежуточные усилительные каскадыработают в режиме большого усиления по току или напряжению, а выходные каскадыпри коэффициентах усиления Ku/>1.

Входные каскады обычнореализуются по дифференциальной схеме. Их свойства (в частности, динамическийдиапазон) определяются в основном сильносигнальными свойствами всего усилителяна высоких частотах (максимально допустимая скорость нарастания сигнала). Вданном курсовом проектируется УМЗЧ по мостовой схеме, входной каскад которогоосуществляет усиление входного напряжения, а последующие каскады – усиление потоку.

Промежуточный каскад является вторым каскадом усилениянапряжения. Он же служит источником напряжения смещения рабочей точки дляоконечного каскада ΔU. Основную проблему в схемах,где промежуточный каскад является источником напряжения смещения ΔU для оконечных каскадов, представляет задача обеспечениятермической стабильности биполярных транзисторов в выходных каскадах. Припостоянном напряжении смещения ΔU температурнаязависимость напряжения перехода база-эмиттер влечет за собой весьманежелательную термическую положительную обратную связь. Необходимо отметить,что полевые транзисторы обладают свойством самостабилизации.

Выходной каскад служитусилителем тока и в общем виде может рассматриваться как преобразовательимпедансов, согласующий низкоомный выход каскада с нагрузочным сопротивлением(повторитель напряжения с коэффициентом усиления Ku = 1). Мощность выходных каскадов лежит обычно впределах от 50 мВт до 100 Вт и более, поэтому при расчете усилителей всегдаследует учитывать рассеиваемую транзисторами мощность. Применять линейныеэквивалентные схемы замещения для анализа таких схем можно лишь весьма условно,поскольку параметры транзисторов зависят от тока.

2. Разработкапринципиальной схемы

Произведем расчет всех каскадов принципиальной схемы,руководствуясь характеристиками УМЗЧ из технического задания[1]:

/>

 

2.1 Выходные параметры

Максимальное напряжениеи максимальный ток на выходе рассчитываются по выходной мощности Pвыхмакс = 150 Вт и сопротивлению нагрузки Rн=4 Ом? А так же вычислим номинальные значения этих величин:

/>

2.2 Выходной каскад

Необходимое напряжение питания Uпит определяется по максимальному выходному напряжению Uвыхмакс, падению напряжения Uгст наисточнике тока промежуточного каскада, напряжению база-эмиттер Uq3, Uq5 транзисторов Q3 и Q5, и падению напряжения насопротивлениях R7 и R8.Максимальное напряжение питания Uпит_maxполучают с учетом запаса на колебания напряжения в сети питания:

/>

Выбираем напряжение питания Uпит=33 В.

Напряжение пробоя выходныхтранзисторов Q4,Q5 должно быть:

/>

Максимальная мощность рассеянияэтих транзисторов при активной нагрузке и гармоническом сигнале на входе:

/>

Суммарное тепловое сопротивлениеR транзисторов Q4 и Q5 (включая радиаторы) определяют, приняв максимальнуютемпературу кристалла Тj = 175°С, а максимальнуютемпературу окружающей среды Тu = 55°С:

/>

/>

Пусть на радиаторы приходится Rth_l = 1,5 К/Вт. Тогда на самитранзисторы остается Rth_g=2.908 К/Вт. Этому требованиюможет удовлетворить транзистор, у которого при Тu=25°Смощность рассеяния:

/>

По справочнымданным определяем, что такой мощностью рассеяния, а так же удовлетворяютсоответствующим параметрам характеристик, вычисленных выше, обладаюттранзисторы КТ818Г И КТ819Г в корпусе типа КТ-25.

2.3 Промежуточный каскад

По максимальному выходному токуи минимальному усилению по току β = 30 выбранного типа транзисторов длявыходного каскада Q4 и Q5 рассчитываетсяток коллектора транзисторов Q1 и Q3:

/>

Поскольку с увеличением частотыусиление по току выходных транзисторов уменьшается (т. е. при быстрыхизменениях сигнала транзистор промежуточного каскада отдает больше тока),полученная величина тока предусмотрительно увеличивается в 10 раз:

/>

Ток покоя транзисторов Q1 и Q3 выбирается по минимумупереходных нелинейных искажений величиной Iпок = 30 мА,при этом падение напряжения на R7 будет около 0.7 В:

/>

Для вычисления ΔU нам необходимо знать напряжение база — эмиттер (Ube_q1q3)транзисторов Q1 и Q3, котороевычисляется по справочнику при соответствующем Ibo:

/>

Далее находим напряжениесмещения ΔU:

/>

Мощность рассеяния транзисторовпромежуточного каскада:

/>

в состоянии покоя

/>

С запасом принимается />

Зная максимальный ток коллекторатранзисторов этого каскада можно рассчитать их максимальный базовый ток:

/>

Исходя из проведенных вышерасчетов, по справочнику, выбираем транзисторы КТ817Б и КТ816Б.

Для обеспечения требуемогонапряжения смещения ΔU=3.08 В используем 4 диода2Д104А. Задаваясь нужным падением напряжения на диодах, по справочнику находимток, соответствующий данному падению напряжения:

/>

Вычисляем параметры ГСТ дляобеспечения нужного тока через диоды Id=7 мА. Выбираемпо справочнику стабилитрон с напряжением стабилизации Uzener= 4,7 В при соответствующем токе Izener = 10 мА(2С147А). Задаваясь напряжением база — эмиттер Uq2 =0,7 В транзистора Q2, находим сопротивление R6:

/>

2.4 Входной каскад

Во входном каскадеиспользуется операционный усилитель LM344 (Uпитмакс = ±40, частота ед. усиления Ft=2,5МГц). Сигнал с генератора подается на разделительную цепочку С1, R1 далее на цепочку С2, R3, затем наинвертирующий вход ОУ. С выхода на вход ОУ идет обратная связь в видепараллельно — соединенных резистора R4 и конденсатораС3. Рассчитаем нужный коэффициент усиления ОУ по напряжению, исходя из ужерассчитанных параметров схемы (Uоуном – напряжение навыходе ОУ при номинальном входном напряжении Uвхном = 1В):

/>

Выбираем

/>

Далее произведем расчетвеличин ёмкостей С2 и С3 дабы обеспечить заданную полосу пропускания УМЗЧ (Ku – коэффициент усиления по уровню 0.7):

/>

Частоту fвустанавливаем конденсатором С3:

/>

Частоту fвустанавливаем конденсатором С2:

/>

Для второго ОУ нашей мостовойсхемы входным является сигнал с первого ОУ, а входное сопротивление равносопротивлению обратной связи, тем самым обеспечивая повторение входногосигнала. В схеме симметричные элементы соответствующие элементам рассчитаннымвыше имеют сходные с ними параметры. В результате использования мостовой схемымы получаем амплитуду напряжения на нагрузке в 2 раза больше, чем в обычнойсхеме, тем самым добиваясь характеристик заданных в техническом задании.Питание операционных усилителей, с учетом запаса на колебания напряжения в сетивыбираем равным 33 В, как и у самой схемы.

3. Исследование УМЗЧ спомощь ЭВМ

Исследование рассчитанного усилителя проведем с помощьюпакетом автоматизированного проектирования MicroCap 6.0и OrCAD 9.1. Собираем схему используя SPICE- модели транзисторов и операционных усилителей. На вход подключаем генераторасинусоидальных сигналов с частотой 1КГц. Остальные элементы схемы задаютсяисходя из расчетов. Загрузочный файл пакета OrCAD 9.1нашей схемы приведен в приложении D, а графическое представление в пакете MicroCap 6.0 в приложении G.

Готовую схему исследуем используя разные виды анализов.Результаты переходного анализа приведены в приложении А. Здесь приведеныграфики сигналов на выходе усилителя при трех разных температурах (10, 27 и60°С) и при номинальной амплитуде входного сигнала.

В приложении В приведена характеристика выходной мощностипри максимальном входном сигнале.

В приложении C приведенаАЧХ УМЗЧ при трех температурах (10, 27 и 60°С), показана полоса пропускания поуровню 0.7 (а в дБ уровень 0.7 соответствует –3дБ от максимального коэффициентапередачи). Более точная настройка полосы усилителя осуществляетсяконденсаторами С2 и С3.

Вычисление чувствительности на постоянном токе выходногонапряжения к изменениям параметров схемы производилось в пакете OrCAD 9.1. Результат этих вычислений в виде выдержки извыходного файла приведен в приложении H.

Результаты из выходного файла для Фурье — гармоник приведеныв приложении E. Анализ Monte Carlo для наихудшего случая,приведенный в приложении F, позволяет проследить, какзависит форма сигнала на выходе от влияния разброса параметров (в данномпримере разброс задается величинам резисторов 10%).

Заключение

Мы выполнили курсовой проект,который заключался в проектировании аналогового электронного устройства, внашем случае усилителя мощности звуковой частоты. В процессе работы былаподобрана техническая литература по разрабатываемому устройству,проанализировано техническое задание, в результате чего мы произвели выборструктурной схемы устройства, выполнили расчет её элементов. Проверка работы идальнейшая настройка схемы производилась с использованием современных методовавтоматизированного проектирования радиоэлектронных устройств, а именно MicroCap 6.0 и OrCAD 9.2. С помощьэтих пакетов были проведены (и некоторые представлены графически) следующиеанализы разработанной схемы:

Вычисление чувствительности напостоянном токе выходного напряжения к изменениям параметров схемы

Расчет частотных характеристик

Переходный анализ

Анализ Фурье — гармоник дляопределения коэффициента гармоник

Температурный анализ (для трехзначений температуры (10, 27, 60)

Анализ характеристик длянаихудшего случая

Оформление техническойдокументации было произведено в точности по результатам проектирования. Цели,которые были поставлены перед нами в техническом задании, были успешнодостигнуты.

Библиографический список

1. Проектирование усилительных устройств:Учебное пособие / Под ред. М.В. Терпугова. М.: Высшая школа, 1982. 190 с.

2. Титце Ч., Шенк К.Полупроводниковая схемотехника: Справочное руководство/ Пер. с нем. под ред.А.Г. Алексенко. М.: Мир, 1980. 512 с.

3. Шкритек П. Справочноеруководство по звуковой схемотехнике: Пер. с нем. М.: Мир, 1991. 446 с.

4. Расчет электронных устройств на транзисторах/ Бочаров Л. Н., Жебряков С.К., Колесников И. Ф. – М.: Энергия, 1978. 208с.

5. Интегральные схемы: Операционные усилители: Справочник. Том 1. – М.:Физматлит, 1993. 240 с.

6. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К. М.Брежнева, Е. И. Гантман, Т. И. Давыдова и др. Под ред. Б. Л. Перельмана. – М.:Радио и связь, 1981. 656 с.

7. Важенин В.Г. Исследованиеусилительных каскадов при различных схемах включения транзистора. Екатеринбург:УГТУ-УПИ, 2000. 39 с.

8. Стандарт предприятия. СТП УГТУ – УПИ 1 – 96: Общие требования и правилаоформления дипломных и курсовых проектов (работ). Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1996.130 с.

9. Кийко В.В. Моделирование и анализ электронных схем на ЭВМ: Методическиеуказания к курсовой работе по дисциплине “Автоматизированное проектированиерадиоэлектронных схем”. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1994. 40 с.

10. Проектирование аналоговых электронных устройств: Методические указания /В.Г. Важенин, С.В. Гриньков, Н.А. Дядьков, Л.Л. Лесная. Екатеринбург: УГТУ-УПИ,2001. 36 с.

Приложения

Приложение A

А1 Переходная характеристика при Uвыхмакс

/>

А2 Переходная характеристика при Uвыхномдля температур 10, 27 и 60 °С

/>

Приложение B

/>

Приложение С

/>

приложение D

* Koltushev Ilya

* Variant 109

*

.opt acct listnode opts nopage reltol=0.0001 ITL5=0 ITL4=200

.width out=80

.op

*.temp 27

.temp 10 27 60

.ac dec 20 10100k

.tran/op 1u 5m

.probe

.TF V(100,101)vin

.FOUR 1KHzV(100,101) V(111)

.NOISEV(100,101) Vin

.SENSV(100,101)

.WCase tranV(100,101) YMAX devices r

.print noiseonoise inoise

*

C1 31 111 47U

C2 6 31 0.45U

C3 4 2 18.5P

C4 3 0 0.1U

C5 3 0 47U

C6 21 20 18.5P

C7 3 0 0.1U

C8 3 0 47U

D1 3 9 2S147A

D2 4 17 2D104A

D3 17 18 2D104A

D4 18 32 2D104A

D5 32 8 2D104A

D6 21 29 2D104A

D7 29 30 2D104A

D8 30 33 2D104A

D9 33 23 2D104A

D10 3 24 2S147A

Q1 8 9 10KT817V

Q2 5 4 7 KT817V

Q3 3 8 11KT816V

Q4 5 7 12KT819G

Q5 3 11 13KT818G

Q6 5 22 27KT819G

Q7 3 26 28KT818G

Q8 5 21 22KT817V

Q9 3 23 26KT816V

Q10 23 24 25KT817V

R1 0 31 RMOD10K

R2 0 1 RMOD1200

R3 6 2 RMOD 10K

R4 2 4 RMOD180K

R5 9 0 RMOD2830

R6 3 10 RMOD570

R7 11 7 RMOD 56

R8 100 12 RMOD0.5

R9 13 100 RMOD0.5

R10 101 27 RMOD0.5

R11 28 101 RMOD0.5

R12 26 22 RMOD56

R13 3 25 RMOD570

R14 0 19 RMOD1200

R15 20 4 RMOD180K

R16 20 21 RMOD180K

R17 24 0 RMOD2830

RN 100 101 4

V1 5 0 33V

V2 0 3 33V

VIN 111 0 SIN(0 1 1000)

X1 1 2 3 4 5LM344

X2 19 20 3 21 5LM344

*

.model RMODRES(R=1 DEV/GAUSS 10%)

.model RRES(R=1)

.MODEL D223A D()

.MODEL KS162A D(IS={89.00E-15} N=1.16 BV=4.7 IBV=5U RS=25 TT=57N CJO=72.00P

+ VJ=0.8 M=0.47FC=0.5)

.MODEL KT819GNPN (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P

+ IKF=4.029NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20

+ CJE=569.1PMJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)

.MODEL KT818GPNP (IS=974.4F BF=60 BR=2.949 NR=0.7 ISE=902.0P

+ IKF=4.029NE=1.941 VAF=30 RC=0.1 RB=2 TF=39.11N TR=971.7N XTF=2 VTF=10 ITF=20

+ CJE=569.1PMJE=0.33 CJC=276.0P XTB=10)

.MODEL 2D104A D(IS=10F N=1 RS=.1 IKF=0 XTI=3 EG=1.11 CJO=1P M=.3333 VJ=.75

+ FC=.5ISR=100P NR=2 BV=100 IBV=100U TT=5N)

.MODEL 2S147A D(IS={1.236E-12} N=1.87 BV=4.7 IBV=5U RS=20.2 TT=104.0N

+ CJO=87.60P VJ=0.73M=0.3751 FC=0.5)

.MODEL KT816VPNP (IS=61.09F XTI=3 EG=1.11 VAF=85 BF=100.3 ISE=862.2F

+ NE=1.481IKF=1.642 NK=.5695 XTB=1.5 BR=1.453 ISC=1.831P NC=1.514

+ IKR=.7536RC=.1198 CJC=130.06P MJC=.3333 VJC=.75 FC=.5 CJE=100.8P

+ MJE=.3333VJE=.75 TR=465.1N TF=31.79N ITF=1 XTF=2 VTF=10)

.MODEL KT817VNPN (IS=66.19F XTI=3 EG=1.11 VAF=105 BF=94.53 ISE=728.1F

+ NE=1.432IKF=.4772 NK=.4907 XTB=1.5 BR=1.663 ISC=1.043P NC=1.476

+ IKR=.9431RC=.1435 CJC=98.3P MJC=.3155 VJC=.75 FC=.5 CJE=108.6P

+ MJE=.3333VJE=.75 TR=137.2N TF=26.48N ITF=1 XTF=2 VTF=10)

*

* OPAMP

* PINS: 1=NC+2=NC — 3=VEE 4=VO 5=VCC

.SUBCKT LM344 12 3 4 5

C1 6 72.88675e-012

C2 12 13 1e-011

CE 10 14 1e-019

D1 18 19 D

D2 20 18 D

D3 4 16 D

D4 17 4 D

D5 3 5 D

E1 14 0 POLY(2)5 0 3 0 0 0.5 0.5

F1 13 14POLY(5) VS1 VC VE VLP VLN 0 1.14592e+008 — 1.14592e+008 1.14592e+008

+ 1.14592e+008- 1.14592e+008

GA 12 0 6 7 6.28319e-005

GCM 0 12 10 0 1.98692e-009

H1 18 0 VS21000

IEE 10 32.5016e-005

Q1 6 2 8 QINN

Q2 7 1 9 QINP

R2 12 11 100000

RC1 5 6 15915.5

RC2 5 7 15915.5

RE1 8 1013837.5

RE2 9 1013837.5

RE 10 147.99488e+006

RO2 13 14 25

ROUTAC 15 4 50

RP 5 3 278276

VC 5 16 2

VE 17 3 2

VLN 0 20 20

VLP 19 0 20

VS1 11 0 0

VS2 13 15 0

*

.MODEL D D ()

.MODEL QINN NPN(BF=1470.59)

.MODEL QINP NPN(BF=1666.67 IS=1e-016)

.ENDS LM344

*

*** Parts Count

** Battery 2

** Resistor 18

** Capacitor 8

** Diode 10

** NPN 6

** PNP 4

** Sine source 1

** Opamp 2

.END

Приложение Е

**** FOURIERANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C

FOURIERCOMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)

DC COMPONENT = 3.598210E-01

HARMONIC FREQUENCYFOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED

NO (HZ) COMPONENTCOMPONENT (DEG) PHASE (DEG)

1 1.000E+03 2.768E+011.000E+00 1.791E+02 0.000E+00

2 2.000E+03 1.189E-024.295E-04 4.797E+01 — 3.102E+02

3 3.000E+03 1.364E-014.927E-03 1.793E+02 — 3.580E+02

4 4.000E+03 1.124E-024.062E-04 2.049E+01 — 6.959E+02

5 5.000E+03 1.006E-023.634E-04 1.800E+02 — 7.155E+02

6 6.000E+03 4.387E-031.585E-04 4.501E-01 — 1.074E+03

7 7.000E+03 1.553E-025.611E-04 1.640E+02 — 1.090E+03

8 8.000E+03 4.618E-031.668E-04 2.145E+01 — 1.411E+03

9 9.000E+03 7.305E-032.639E-04 1.660E+02 — 1.446E+03

**** FOURIERANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C

FOURIERCOMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(100,101)

DC COMPONENT = 3.647425E-01

HARMONIC FREQUENCYFOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED

NO (HZ) COMPONENTCOMPONENT (DEG) PHASE (DEG)

1 1.000E+03 2.806E+011.000E+00 1.791E+02 0.000E+00

2 2.000E+03 9.639E-033.436E-04 3.629E+01 — 3.219E+02

3 3.000E+03 9.076E-023.235E-03 1.796E+02 — 3.576E+02

4 4.000E+03 1.098E-023.912E-04 1.709E+01 — 6.993E+02

5 5.000E+03 1.090E-023.885E-04 1.696E+02 — 7.258E+02

6 6.000E+03 4.767E-031.699E-04 1.454E+01 — 1.060E+03

7 7.000E+03 1.623E-025.786E-04 1.709E+02 — 1.083E+03

8 8.000E+03 4.721E-031.683E-04 1.689E+01 — 1.416E+03

9 9.000E+03 7.313E-032.606E-04 1.629E+02 — 1.449E+03

TOTAL HARMONICDISTORTION = 4.404183E-01 PERCENT

**** FOURIERANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C

SENSITIVITYNOMINAL

FOURIERCOMPONENTS OF TRANSIENT RESPONSE V(111)

DC COMPONENT = 5.608723E-05

HARMONIC FREQUENCYFOURIER NORMALIZED PHASE NORMALIZED

NO (HZ) COMPONENTCOMPONENT (DEG) PHASE (DEG)

1 1.000E+03 9.950E-011.000E+00 9.271E-03 0.000E+00

2 2.000E+03 2.372E-042.384E-04 — 4.506E+00 — 4.525E+00

3 3.000E+03 9.620E-049.668E-04 5.353E+00 5.325E+00

4 4.000E+03 2.632E-042.645E-04 — 1.758E+02 — 1.758E+02

5 5.000E+03 1.130E-041.136E-04 9.113E+01 9.108E+01

6 6.000E+03 1.275E-041.282E-04 9.859E+00 9.804E+00

7 7.000E+03 4.590E-044.613E-04 — 6.867E+01 — 6.873E+01

8 8.000E+03 9.741E-059.790E-05 — 1.786E+02 — 1.787E+02

9 9.000E+03 3.863E-043.882E-04 — 7.175E+01 — 7.183E+01

TOTAL HARMONICDISTORTION = 1.209958E-01 PERCENT

Приложение F

/>

приложение H

**** DCSENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 10.000 DEG C

DC SENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

ELEMENT ELEMENTELEMENT NORMALIZED

NAME VALUE SENSITIVITYSENSITIVITY

(VOLTS/UNIT)(VOLTS/PERCENT)

R1 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R2 1.200E+03 — 1.258E-08- 1.509E-07

R3 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R4 1.800E+05 1.426E-082.568E-05

R5 2.830E+03 7.842E-072.219E-05

R6 5.700E+02 7.713E-054.396E-04

R7 5.600E+01 — 1.964E-05- 1.100E-05

R8 5.000E-01 — 6.019E-02- 3.010E-04

R9 5.000E-01 5.969E-022.984E-04

R10 5.000E-01 6.002E-023.001E-04

R11 5.000E-01 — 5.985E-02 — 2.993E-04

R12 5.600E+01 1.978E-051.108E-05

R13 5.700E+02 — 7.717E-05 — 4.399E-04

R14 1.200E+03 1.258E-081.509E-07

R15 1.800E+05 — 7.132E-09 — 1.284E-05

R16 1.800E+05 — 3.779E-14 — 6.801E-11

R17 2.830E+03 — 7.846E-07 — 2.220E-05

RN 4.000E+00 4.924E-051.970E-06

**** DCSENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 27.000 DEG C

DCSENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

ELEMENT ELEMENTELEMENT NORMALIZED

NAME VALUE SENSITIVITYSENSITIVITY

(VOLTS/UNIT)(VOLTS/PERCENT)

R1 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R2 1.200E+03 — 1.265E-08- 1.518E-07

R3 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R4 1.800E+05 1.435E-082.582E-05

R5 2.830E+03 8.279E-072.343E-05

R6 5.700E+02 8.169E-054.656E-04

R7 5.600E+01 — 1.813E-05- 1.015E-05

R8 5.000E-01 — 6.609E-02- 3.305E-04

R9 5.000E-01 6.570E-023.285E-04

R10 5.000E-01 6.592E-023.296E-04

R11 5.000E-01 — 6.587E-02 — 3.294E-04

R12 5.600E+01 1.829E-051.024E-05

R13 5.700E+02 — 8.173E-05 — 4.659E-04

R14 1.200E+03 1.265E-081.518E-07

R15 1.800E+05 — 7.173E-09 — 1.291E-05

R16 1.800E+05 — 4.043E-14 — 7.278E-11

R17 2.830E+03 — 8.283E-07 — 2.344E-05

RN 4.000E+00 4.801E-051.921E-06

**** DCSENSITIVITY ANALYSIS TEMPERATURE = 60.000 DEG C

DCSENSITIVITIES OF OUTPUT V(100,101)

ELEMENT ELEMENTELEMENT NORMALIZED

NAME VALUE SENSITIVITYSENSITIVITY

(VOLTS/UNIT)(VOLTS/PERCENT)

R1 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R2 1.200E+03 — 1.271E-08- 1.526E-07

R3 1.000E+04 0.000E+000.000E+00

R4 1.800E+05 1.442E-082.595E-05

R5 2.830E+03 9.089E-072.572E-05

R6 5.700E+02 9.023E-055.143E-04

R7 5.600E+01 — 1.515E-05- 8.486E-06

R8 5.000E-01 — 7.587E-02- 3.793E-04

R9 5.000E-01 7.560E-023.780E-04

R10 5.000E-01 7.569E-023.785E-04

R11 5.000E-01 — 7.577E-02 — 3.788E-04

R12 5.600E+01 1.533E-058.584E-06

R13 5.700E+02 — 9.027E-05 — 5.145E-04

R14 1.200E+03 1.271E-081.526E-07

R15 1.800E+05 — 7.209E-09 — 1.298E-05

R16 1.800E+05 — 4.112E-14 — 7.402E-11

R17 2.830E+03 — 9.092E-07 — 2.573E-05

RN 4.000E+00 4.692E-051.877E-06