Реферат: Проектирование передатчика
Введение
Наряду стакими традиционными направлениями, как радиовещательный прием, запись ивоспроизведение звука, телевидение, любители все более широко работают надприменением методов радиоэлектроники в различных областях народного хозяйства,медицины и науки. Ряды радиолюбителей непрерывно пополняются людьми, которыеявляются специалистами в этих областях и стремятся освоить и практическииспользовать в своей работе достижения современной радиоэлектроники. Для этихлюбителей особый интерес представляют такие отрасли радиоэлектроники, какимпульсная техника, измерение неэлектрических величин, автоматическоерегулирование, техника счетно-решающих устройств, техника сверхвысоких частот идр.
В условияхбыстрого развития современной радиоэлектроники для успешной творческой работырадиолюбителей необходимы широкий технический кругозор, глубокое пониманиефизических принципов действия различных радиотехнических устройств и знакомствосо способами их расчета.
1 Выбор и обоснование структурной схемы приемника1.1 Обоснование выбора гетеродинной схемы приемникас разделенными каналами изображения и звука
В настоящее время существуют следующие типы гетеродинных ТВприемников
– С совмещенными каналами звука и изображения
– С раздельными каналами звука и изображения
Достоинствами супергетеродинных схем приемника по сравнению сдругими являются:
– Высокая чувствительность, так как основное усиление осуществляетсяна более низкой промежуточной частоте, что позволяет обеспечить устойчивоебольшее усиление.
– Лучше избирательность, так как результирующая АЧХ радиотрактаприемника определяется в основном АЧХ тракта промежуточной частоты. Этот трактне перестраивается, поэтому в нем можно использовать сложные резонансные цепи сАЧХ близкой к идеальной.
– Постоянство параметров радиотракта, так как они в основномопределяются показателями тракта промежуточной частоты настроенной напостоянную промежуточную частоты.
К недостаткам схемы можно отнести: сложность схемы, наличиедополнительных каналов приема (побочные каналы приема). Недостатки такого типанесущественны при современном состоянии радиоприемной техники ирадиотехнической промышленности. Благодаря большим преимуществамсупергетеродинные схемы в настоящее время получили наиболее широкое применениев радиоприемных устройствах.
Согласно ТЗразделение / совмещение каналов изображения и звука не задано. Поэтому дляупрощения схемы и для уменьшения массагабаритов конечного изделия выбираемсхему ТВ приемника с раздельными каналами изображения и звука.
1.2 Эскизный расчет высокочастотной части приемникаРасчет сквозной полосы пропускания приемника
/>
где /> – ширина спектрасигнала
/>
Расширение рабочего диапазона частот приемника
/>
где /> – максимальнаячастота диапазона
/> – минимальнаячастота диапазона
/>
При дальнейших расчетах будем использовать расширенный диапазон />.
1.2.1 Выбор транзисторов для высокочастотной части приемникаТранзисторы для высокочастотной части приемника выбираем исходя изусловий:
/>
где /> — граничнаячастота коэффициента передачи транзистора
/> – постоянноенапряжение коллектор – эмиттер
/> — напряжениеисточника питания
/>
В соответствии с этими условиями выбираем транзистор КТ327A. Основные параметры взяты из [6,9] иприведены в приложении А
1.2.2 Расчет параметров транзисторов на максимальной частоте /> [8]Сопротивление базы rб рассчитываем по формуле
/>
где τК – постоянная времени цепи обратной связи
СК – емкость коллектора
/>
Сопротивление эмиттера rэ рассчитываем по формуле
/>
где Iэ = 5.5 мА – ток эмиттера
/>
Входное сопротивление транзистора (в схеме ОБ) /> рассчитываем по формуле
/>
где/> = 13 –статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ
/>
Вспомогательные коэффициенты рассчитываем по формулам
/>; />
Активную составляющую полной входной проводимости g11э рассчитываем по формуле
/>
Выходную проводимость /> рассчитываемпо формуле
/>
где /> – определяем повыходным характеристикам транзистора
/>
Выходную проводимость /> рассчитываемпо формуле
/>
Активную составляющую полной выходной проводимости g22э рассчитываем по формуле
/>
Полную проводимость прямой передачи /> рассчитываемпо формуле
/>
Модуль полной проводимости прямой передачи /> рассчитываем по формуле
/>
Входную емкость /> рассчитываемпо формуле
/>
Выходную емкость /> рассчитываемпо формуле
/>
1.2.3 Расчет параметров транзисторов на промежуточной частоте /> [8]Вспомогательные коэффициенты рассчитываем по формулам
/>; />
Активную составляющую полной входной проводимости />рассчитываем по формуле
/>
Активную составляющую полной выходной проводимости /> рассчитываем поформуле
/>
Полную проводимость прямой передачи Y21э рассчитываем по формуле
/>
Рассчитываем модуль полной проводимости прямой передачи |Y21э|<sub/>по формуле
/>
Входную емкость С11э рассчитываем по формуле
/>
Выходную емкость С22э рассчитываем по формуле
/>
1.2.4 Расчетпараметров транзисторов в режиме преобразования [8]
Активную составляющую полной входной проводимости /> рассчитываем поформуле
/>
Активную составляющую полной выходной проводимости /> рассчитываем поформуле
/>
Модуль полной проводимости прямой передачи />рассчитываем по формуле
/>
Входную емкость /> рассчитываемпо формуле
/>
Выходную емкость /> рассчитываемпо формуле
/>
1.2.5 Расчетчисла контуров преселектораВеличину ослабления зеркального канала рассчитываем по формуле
/>
где /> – максимальнаячастота расширенного диапазона
/> – промежуточнаячастота
/> – эквивалентнаядобротность нагруженных контуров преселектора
/> – числоконтуров преселектора
В диапазоне УКВ согласно [3] принимаем />,/>
Находим величину ослабления зеркального канала /> при n = 1
/>
/>
Так как полученное ослабление зеркального канала (/>) меньше требуемого (/>), то выбираем двухконтурнуювходную цепь. При двухконтурной входной цепи />.
Определяем необходимость применения УРЧ по формуле
/>
где N – коэффициент шума
Еа = 20 мкВ – требуемая чувствительность
κ = 1.38/>10-23Дж/К – постоянная Больцмана
Т0 = 290 К – стандартная температура
Пш = 1.1·П – эффективная шумовая полоса
Rа = 75 Ом –активное сопротивление антенны
γ = 40 Дб (100 раз) – минимально-допустимое отношениесигнал/шум
/>
Так как заданное ослабление зеркального канала обеспечивает двухконтурнаявходная цепь, но не выполняется условие N ≥ 200, то согласно [3] применяемУРЧ.
Ослабление на частоте равной промежуточной рассчитываем по формуле
/>
где n = 1 – число контуров преселектора
f – крайняячастота диапазона, наиболее близкая к промежуточной
Берем />
/>
/>
Так как полученное ослабление на промежуточной частоте (/>) что больше требуемого (/>), то необходимаяизбирательность по промежуточному каналу будет обеспечиваться контуром входнойцепи.
1.2.6 Выбори обоснование схемы преобразователя частотыТранзисторныепреобразователи бывают двух типов:
- преобразователичастоты с отдельным гетеродином;
- преобразователичастоты с совмещенным гетеродином;
Выбираемтранзисторный преобразователь частоты с отдельным гетеродином, егодостоинствами являются: простота настройки, независимость режимов работы транзисторовв гетеродине и смесителе и более устойчивая работа на высоких частотах вдиапазоне УКВ.
Выборустройств управления настройкой приемника
Определяемкоэффициент перекрытия диапазона по формуле
/>
Дляперестройки контуров входной цепи и гетеродина применяем конденсатор переменнойемкости КПЧ – 3Б двух секционный с общим ротором, предназначенный дляприменения в схемах перестройки УКВ блоков радиовещательных и ТВ приемников.Минимальная емкость конденсатора Сmin= 4пФ, максимальнаяемкость конденсатора Cmax= 20пФ.
Кдостоинствам схем с применением конденсаторов переменной емкости является:
-простота применения
-сравнительно высокая стабильность параметров варикапа
-большой реализуемый коэффициент перекрытия емкости.
Эквивалентнуюемкость контура Скэ рассчитываем по формуле
/>
где Сmax – максимальная емкость
Сmin – минимальная емкость
/>
Емкость схемыконтура /> рассчитываем по формуле
/>
где См– емкость монтажа
СL – собственная емкостькатушки контура
Свн– емкость, вносимая в контур транзистором
Согласнотаблице 4.6 [2] берем См = 5.5 пФ, СL = 2.5 пФ, Свн= 0.
/>
Дополнительнуюемкость />, которую необходимовключить в контур, рассчитываем по формуле
/>
Так каквыполняется условие /> ≥0, то согласно [2], емкость выбрана правильно.
Максимальную и минимальную эквивалентные емкости контура Сэмах,Сэмin рассчитываем по формулам/>
1.2.7 Выборизбирательной системы тракта промежуточной частотыИсходя из заданного значения коэффициента прямоугольности фильтрапромежуточной частоты КП 0,01=2.5 по таблице 6.1 согласно [4]выбираем УПЧ с двухконтурными каскадами при критической связи β=1:
m=5 – числоизбирательных систем
Ψ=1.14 – отношение полосы пропускания отдельного резонансногоконтура к полосе пропускания УПЧ с числом избирательных систем равным пяти.
1.2.8 Выборсхемы УРЧ
В качествеУРЧ выбираем однотранзисторную схему с общим эмиттером. Данная схема позволяетполучить максимальное усиление номинальной мощности при малом уровнесобственных шумов.
1.2.9 Выборсхемы ограничителя амплитуды и частотного детектораАмплитудныеизменения ЧМ сигнала обуславливаются влиянием различного вида помех ивнутренними шумами радиоэлектронных приборов. Для устранения этих паразитныхамплитудных изменений в приемниках ЧМ сигнала применяют АО.
Для ограничения амплитуды и детектирования сигнала, а такжепредварительного усиления низкочастотного сигнала используем интегральнуюмикросхему К174УР1. Микросхема представляет собой усилитель-ограничитель счастотным детектором и предварительный усилитель низкой частоты.
Определениенеобходимости применения АРУ.
По заданиюэффективность АРУ должна обеспечивать изменение выходного напряжения не болеечем: /> (1.41 раза), при изменениивходного напряжения /> (316.2 раз).
Используемыйв микросхеме К174УР1 АО обеспечивает подавление АМ на 56 дБ (630.9 раз).
Рассчитываемизменение выходного напряжения по формуле
/>
где /> – изменение выходногонапряжения (в разах)
/> – заданное изменение входного напряжения(в разах)
/> – коэффициент подавленияАМ амплитудного ограничителя (в разах)
/>
ДополнительнуюАРУ не применяем, так как амплитудный ограничитель обеспечивает изменениевыходного напряжения не хуже заданного.
1.2.10 Определениенеобходимого коэффициента усиления от входа до амплитудного ограничителя [8]При приеме навнешнюю антенну необходимый коэффициент усиления КН рассчитываем поформуле
/>
где UАО – амплитуда напряженияна входе АО
ЕА– чувствительность приемника
Согласнорисунку Б.3.а принимаем UАО = 5 мВ.
/>
Необходимыйкоэффициент усиления с учетом разброса параметров транзисторов рассчитываем поформуле
/>
Необходимыйкоэффициент усиления берем равным />
Определениеустойчивого коэффициент усиления каскадов
Устойчивыйкоэффициент усиления преобразователя рассчитываем по формуле
/>
/>
Устойчивыйкоэффициент усиления УПЧ рассчитываем по формуле
/>
где Y21э – полная проводимостьпрямой передачи транзистора УПЧ
Ск– емкость коллектора
/>
Определениечисла каскадов линейной части приемника [8,4]
Коэффициентусиления тракта высокой частоты КВЧ с преобразователем, нагруженнымна УПЧ, рассчитываем по формуле
/>
где КВХ.Ц– коэффициент передачи входной цепи
Кпр– коэффициент усиления преобразователя
КУРЧ– коэффициент усиления УРЧ.
Согласно [2]и рассчитанного Куст.пр принимаем:
КВХ.Ц= 2; КУРЧ = 5; КПР = 2
/>
Коэффициентусиления двухконтурного каскада настроенного на промежуточную частотурассчитываем по формуле
/>
где: fПР – промежуточная частота
β –параметр связи контура
/> – модуль полнойпроводимости прямой передачи
m2 – коэффициент включенияконтура в цепь базы
СЭ– эквивалентная емкость контура
dЭ – эквивалентноезатухание контура
Коэффициентвключения контура в цепь базы рассчитывается по формуле
/>
Эквивалентнаяемкость контура рассчитывается по формуле
/>
Рассчитываемкоэффициент усиления двухконтурного каскада:
/>
где: П –сквозная полоса пропускания приемника
Ψ –отношение полосы пропускания отдельного резонансного контура к полосепропускания УПЧ с числом избирательных систем равным пяти
/>; />
/>
/>
Исходя израссчитанных коэффициентов усиления для отдельных каскада приемника рассчитаеможидаемый коэффициент усиления линейной части приемника К0поформуле
/>
Так каксоблюдается условие К0≥ К’н, то выбор каскадоввысокочастотной части приемника считаем законченным.
1.2.11 Структурнаясхема приемника/>
Рисунок 1.1 –Структурная схема приемника
2. Выбор и обоснованиеструктурной схемы приемника
2.1 Выбор иобоснование схемы входной цепи приемника
В диапазоне УКВ для ТВ приемников в качестве антенны чаще всегоприменяют пару несимметричных телескопических штырей. Выбираем двухконтурнуювходную цепь с внешнеемкостной связью с антенной. Входная цепь с такой связьюхарактеризуется большим коэффициентом передачи по напряжению и высокойизбирательностью, и с другой стороны большой неравномерностью коэффициентапередачи в диапазоне частот. Так как коэффициент перекрытия диапазона небольшой(Кпд =1.089), то внешнеемкостная связь с антенной является наиболееоптимальной для получения большого коэффициента передачи.
Для уменьшения неравномерности коэффициента передачи в диапазонечастот, связь с транзистором преобразователя выбираем внутриемкостную.
2.2 Выбор иобоснование схемы УРЧ
В качествеУРЧ выбираем однотранзисторную схему с общим эмиттером. Данная схема позволяетполучить максимальное усиление номинальной мощности при малом уровнесобственных шумов.
2.3 Выбор иобоснование схемы преобразователя частоты
В ТВ приемниках в УКВ – диапазоне рационально использоватьтранзисторные преобразователи частоты. Для уменьшения взаимной связи междуцепями гетеродина и сигнала, а также обеспечения более высокой стабильностинапряжение сигнала подаем на базу транзистора (смесителя), а напряжениегетеродина – на эмиттер. В качестве нагрузки смесителя используем двухконтурнуюизбирательную систему, которая включена в цепь коллектора транзисторасмесителя.
2.4 Выбор иобоснование схемы ограничителя амплитуды и детектораВ качестве амплитудного ограничителя и детектора сигналаиспользуем ИМС К174УР1. Микросхема предназначена для использования втелевизионных супергетеродинных приемниках. Типовая схема включения ИМСК174УР1, структурная схема и ее параметры приведены в приложении Б.
2.5 Выбор иобоснование схемы тракта УНЧПредварительный УНЧ включен в состав ИМС К174УР1. В виду того, чтовыходная мощность приемника не задана (может быть любой) зададимся мощностью навыходе равной пятнадцати ваттам PВЫХ НЧ = 15 Вт на нагрузку 4Ом. В качестве оконечного усилителя мощности низкой частоты применяем ИМСК174УН11. типовая схема включения ИМС К174УН11 и ее параметры приведены вприложении Б.
3. Расчет схемыэлектрической принципиальной3.1 Расчетвходной цепи
Максимальнодопустимую добротность контура QП рассчитываем по формуле
/>
где />= 3 дБ – ослабление накраях полосы пропускания (в разах)
/>
Необходимуюдобротность контура Qи рассчитываем по формуле
/>
Согласнотаблице 5.3 [2] принимаем возможную конструктивную добротность контура Qк=100
Так, как Qи=225 ≤ Qк=250 ≤ Qп=1146, принимаемэквивалентную добротность контура на максимальной частоте />, равной Qэ max = 230
Эквивалентнуюдобротность контура на минимальной частоте />,(Qэ min) рассчитываем по формуле
/>
При эскизномрасчете были определены />, />, />, />, />.
Индуктивностькатушки контура L1 рассчитываем по формуле
/>
Емкостьподстроечного конденсатора С4 выбирается из условия
/>
Выбираемподстроечный конденсатор С4 типа КТ4–23–12/80 пФ±10%
Характеристическоесопротивление контура на максимальной частоте />,рассчитываем по формуле
/>
Коэффициентвключения транзистора преобразователя m2 рассчитываем по формуле
/>
где /> – входное сопротивлениетранзистора VT1
/>
/>
Емкостьконденсатора связи C5 с транзистором VT1 рассчитываем по формуле
/>
где С11пр– входная емкость транзистора VT2
/>
Выбираемконденсатор С5 типа К10–7в-М47–1600 пФ±10%
Согласно [8]выбираем емкость антенны СА = 15 пФ, согласно [2] выбираем емкостьконденсатора связи с антенной С3 = 15 пФ.
Выбираемконденсатор С3 типа К10–7в-М47–15 пФ±10%
Емкостьвносимую антенной САвн рассчитываем по формуле
/>
Эквивалентныеемкости контура с учетом влияния емкости антенны рассчитываем по формулам
- дляначала диапазона />
/>
- длясередины диапазона />
/>
/>
- дляконца диапазона />
-
/>
Коэффициентыпередачи напряжения рассчитываем по формулам
- дляначала диапазона />
/>
- длясередины диапазона />
/>
- дляконца диапазона />
/>
Так какрассчитанные значения коэффициентов передачи напряжения во всем диапазонебольше значения взятого в эскизном то расчет первого контура входной цеписчитаем законченным.
Расчет коэффициентоввключения контура автотрансформатора.
Расчет коэффициентаD
/>
Расчеткоэффициентавключения />
/>
Расчеткоэффициентавключения />
/>
Проверкаусловия К0≤ КУСТ
/>
Так какусловие К0≤ КУСТ выполняется, то расчет второгоконтура считаем завершенным.
3.2 РасчетУРЧИспользуемтранзистор типа КТ372А;
Iк0=1 мкА – обратный токколлектора;
Iк=10 мА – ток коллектора;
Епит=15В-напряжение источника питания;
Uкэ=6 В-напряжениеколлектор-эмиттер в рабочем режиме;
Tmax=273+50=323 K – максимальная рабочаятемпература;
Tmin=273–40=213 K – минимальная рабочаятемпература;
T0=273+20=293 K – средняя рабочаятемпература.
Изменениеобратного тока коллектора ΔIк0 рассчитываем по формуле
/>
Тепловоесмещение напряжения базы ΔUБ рассчитываем по формуле
/>
где φ =1.8 мВ/К
/>
Допустимуюнестабильность тока коллектора ΔIк рассчитываем по формуле
/>
Сопротивлениерезистора R10рассчитываем по формуле
/>
Выбираемзначение резистора R10 равное 56 Ом.
Мощностьрассеиваемую на резисторе R10 рассчитываем по формуле
/>
Выбираемрезистор R10типа С2–23–0.125–56 Ом ± 10%.
Сопротивлениерезистора R9рассчитываем по формуле
/>
Выбираемближайшее номинальное значение резистора R9 равное 910 Ом.
Мощностьрассеиваемую на резисторе R9 рассчитываем по формуле
/>
Выбираемрезистор R9типа С2–23–0.125–910 Ом ± 10%.
Сопротивлениерезистора R6рассчитываем по формуле
/>
Выбираем ближайшееноминальное значение резистора R6 равное 1.6 кОм.
Сопротивлениерезистора R7рассчитываем по формуле
/>
Выбираемближайшее номинальное значение резистора R7 равное 62 Ом.
Выбираемрезистор R6типа С2–23–0.125–1.6 кОм ± 10%
резистор R7 типа С2–23–0.125–62 Ом± 10%.
Емкостьразделительного конденсатора С10 рассчитываем по формуле
/>
где fminсп = f 'min – />П – нижняя частота спектра
R11 пр=/> – входное сопротивлениетранзистора в режиме преобразования
Емкостьразделительного конденсатора С10 рассчитываем по формуле
/>
Выбираем конденсаторС10 типа К10–7в-М47–120 пФ±10%.
Коэффициентвключения контура в цепь коллектора транзистора VT3 m1 и в цепь базы VT4 m2 рассчитываем по формуле
/>
/>
Индуктивностьконтура рассчитываем по формуле
/>
Емкостьконтура рассчитываем по формуле
/>
3.3 Расчетэлементов фильтра питанияРасчет элементов фильтра питания производим по формулам
/>
/>
Выбираем резисторы /> типаС2–23–0.125–910 Ом± 10%
Конденсатор /> выбираемК10–7в-М47–62 пФ±10%.
3.4 Расчетпреобразователя частотыСопротивлениерезистора R22рассчитываем по формуле
/>
Выбираемзначение резистора R22 равное 56 Ом.
Мощностьрассеиваемую на резисторе R22 рассчитываем по формуле
/>
Выбираем резисторR22 типа С2–23–0.125–56 Ом± 10%.
Сопротивлениерезистора R21рассчитываем по формуле
/>
Выбираемближайшее номинальное значение резистора R21 равное 910 Ом.
Мощностьрассеиваемую на резисторе R21 рассчитываем по формуле
/>
Выбираемрезистор R9типа С2–23–0.125–910 Ом ± 10%.
Сопротивлениерезистора R19рассчитываем по формуле
/>
Выбираемближайшее номинальное значение резистора R19 равное 2.8 кОм.
Сопротивлениерезистора R20рассчитываем по формуле
/>
Выбираемближайшее номинальное значение резистора R20 равное 110 Ом.
Выбираемрезистор R19типа С2–23–0.125–2.8 кОм ± 10%
резистор R20 типа С2–23–0.125–62 Ом± 10%.
Емкость разделительногоконденсатора С25 рассчитываем по формуле
/>
где fminсп = f 'min – />П – нижняя частота спектра
R11 пр=/> – входное сопротивлениетранзистора в режиме преобразования
/>
Выбираем конденсаторС25 типа К10–7в-М47–120 пФ±10%.
Емкостьконтура рассчитываем по формуле
/>
Коэффициентвключения контура в цепь коллектора транзистора VT3 m1 и в цепь базы VT4 m2 рассчитываем по формуле
/>
/>
3.5 РасчетгетеродинаТак каккоэффициент перекрытия диапазона маленький (Кпд =1.089), тосопряжение контуров входной цепи и гетеродина производим на средней частотедиапазона
/>
Среднюючастоту контура гетеродина fг ср рассчитываем по формуле
/>
Все емкостиконтура остаются как в контуре входной цепи: С2 – КПЧ‑3Б-Сmin=4 пФ, Смах=20пФ,Сд=36 пФ.
Среднююэквивалентную емкость контура гетеродина рассчитываем по формуле
/>
Индуктивностьконтура гетеродина L2 рассчитываем по формуле
/>
Для расчетаэлементов гетеродина задаемся критическим режимом работы и принимаем:
транзисторКТ372А;
ξ = 0.85– коэффициент использования по напряжению;
Θэ= 850– угол отсечки эмиттерного тока;
α0= 0.3, α1 = 0.48 – коэффициенты Берга;
Uкэ0 = 6 В, Iэ = 4 мА.
Амплитудуимпульса тока эмиттера рассчитываем по формуле
/>
Амплитудунапряжения возбуждения на базе рассчитываем по формуле
/>
/>
/>
/>
Напряжениесмещения рассчитываем по формуле
/>
Напряжение наконтуре рассчитываем по формуле
/>
Коэффициентсвязи рассчитываем по формуле
/>
Расчетиндуктивности связи L3 производим по формуле
/>
где M=0.2 – взаимнаяиндуктивность
kСВ=0.1 – коэффициент связи
/>
Коэффициентвключения коллектора гетеродина в контур рассчитываем по формуле
/>
Коэффициентвключения нагрузки в контур гетеродина рассчитываем по формуле
/>
/>
Расчетразделительных конденсаторов С6, С34
/>
Конденсатор С6выбираем равным конденсатору С34 К10–7в-М47–270 пФ±10%.
Ток базырассчитываем по формуле
/>
Расчетсопротивления автосмещения R4 производим по формуле
/>
Выбираемрезистор R4типа С2–23–0.125–1.4 кОм ± 10%
КонденсаторС8 выбираем К10–7в-М47–270 пФ±10%.
3.6 РасчетЭлементов УРЧ/>
Выбираем резистор /> типаС2–23–0.125–56 Ом ± 10%.
/>
Выбираем резистор /> типаС2–23–0.125–820 Ом ± 10%.
/>
Выбираем резистор /> типаС2–23–0.125–1.8 кОм ± 10%.
/>
Выбираем резистор /> типаС2–23–0.125–68 Ом ± 10%.
/>
Конденсатор C13, С17, С19, С22, С25, С27 выбираем К10–7в-М47–6.8 нФ±10%.
3.7 Расчетцепи контроля питанияВ качестве элемента позволяющего визуально контролировать наличиепитающего напряжения, а также контролировать включение питания радиоприемногоустройства выбираем диод светоизлучающий АЛ307А с параметрами: UПИТ=2.5 В, IД=10 мА
Исходя из этих параметров рассчитываем ограничительноесопротивление по формуле
/>
Выбираем резистор R41 типа С2–23–0.125–1.3 кОм ± 10%.
Перечень принятых сокращений
АРУ – Автоматическая регулировка усиления
УПЧ – Усилитель промежуточной частоты
УРЧ – Усилитель радиочастоты
УНЧ – Усилитель низкой частоты
АО – Амплитудный ограничитель
ОУ – Оконечное устройство
УКВ – ультракороткие волны
ЧМ – частотная модуляция
АМ – амплитудная модуляция
ИМС – интегральная микросхема
Список использованной литературы
1 Богданович Б.М., Окулич Н.И. «Радиоприемныеустройства: Учебное пособие для ВУЗов», Под общей редакцией Богдановича Б.М.– Мн.: Высш. шк., 1991 – 428 с.
2 Екимов «Расчет и конструирование транзисторных радиоприемников».М., «Связь», 1972.
3 Радиоприемные устройства: Методические указания по курсовомупроектированию. – Л.: СЗПИ, 1988.
4 «Проектированиерадиоприемных устройств: Учебное пособие для вузов». Под ред. А.П. Сиверса.М., «Сов. радио», 1976.
5 Булычев А.Л., Галкин В.И., Прохоренко В.А., «Аналоговыеинтегральные схемы: Справочник» – 2-е изд., переработанное и дополненное – Мн: «Беларусь»,1993 – 382 с.
6 «Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник». Подред. Б.Л. Перельмана – М.: Радио и связь, 1981.
7 «Полупроводниковые приборы. Диоды высокочастотные, диодыимпульсные, оптоэлектронные приборы: Справочник». Под ред. А.В. Голомедова.– М.: Радио и связь, 1988 – 592 с.
8 Баркан В.Ф., Жданов В.К. «Радиоприемные устройства:Учебник для техникумов» – 5-е изд. перераб. и доп. – М., «Сов. радио», 1978 –464 с.
9 Нефедов А.В. Интегральные микросхемы и их зарубежныеаналоги: Справочник. Т. 2.–М.: КубК-а, 1997 – 640 с.: ил.
Приложение А
(справочное)
Основные электрические параметры транзистора КТ372А
граничная частота коэффициента передачи транзистора fT ≥ 2400 ГГц;
граничное напряжение коллектор – эмиттер UКЭ = 15 В;
статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ h21Э = (13);
емкость коллектора СК ≤ 0.65 пФ;
емкость эмиттера Сэ ≤ 1.2 пФ;
обратный ток коллектора Iк0 = 10 мкА;
постоянная времени цепи обратной связи τК ≤7.5 пс;
постоянный ток эмиттера IЭ ≤ 10 мА.
/>
Рисунок А.1. Входная и выходная ВАХ транзистора
Приложение Б
(справочное)
Типовые схемы включения используемых ИМС и их параметры
Б. 1 Функциональная схема ИМС К174УР3
/>
1 – Амплитудный ограничитель;
2 – Частотный детектор;
3 – Предварительный УНЧ.
Б.2 Типовая схема включения ИМС К174УР3 и ее параметры
/>
Назначение выводов: 1, 3, 12 – напряжения питания (-Uп); 2 – второй входамплитудного ограничителя; 5 – управление коэффициентом передачи; 6 – выходамплитудного ограничителя; 7, 9 – к опорному контуру; 8 – выход ЗЧ; 10 – выходамплитудного ограничителя; 11 – питание (+Uп); 13 – блокировкавыхода; 4, 14 – 1‑ый вход амплитудного ограничителя.
Электрические параметры
Номинальное напряжениепитания……………………………… 15 В ± 5%
Ток потребления…………………………………………………≤22 мА
Коэффициент подавленияамплитудной модуляции…………………….≥ 56 дБ
Коэффициент гармоник при Uп = 6 В, UBX= 0.5 мВ……………………..≤2%
Выходное сопротивление………………………………………………≥1.5 кОм
Управляющий ток по выводу7…………………………………….0.05 ÷ 1 мА
Выходное напряжение НЧпри Uвх = 0.5 В…………………………≥ 100 мВ
Предельно допустимыережимы эксплуатации
Напряжениепитания……………………………………………………5 ÷ 18 В
Амплитуда входного сигнала……………………………………≤300 мВ
/>
Рисунок Б. 3 – Зависимость коэффициента подавления АМ отвходного напряжения
Типовая схема включения ИМС К174УН11 и ее параметры
/>
Рисунок Б.4 – Типовая схема включения ИМС К174УН11
Назначение выводов: 1 – напряжение питания (+Uп); 3, 12 – Вывод заданиярежима; – выход; 5 – напряжение питания (-UП); 8 – обратная связь; 7– вход; 9, 10 – коррекция выхода.
Электрические параметры
Номинальноенапряжение………………………………………….…15 В ± 10%
Максимальная амплитудавходного напряжения………………….. ≤ 10 В
Ток потребления при UП=12 В……………………………………….≤100 мА
Выходная мощность при Rн = 4 Ом, UП=15 В……………………15 Вт
Коэффициент гармоник приРвых = 15 Вт, fВХ = 1 кГц…………≤ 1%
Диапазон рабочихчастот…………………………………………30 ÷ 20–103 Гц
Входное сопротивление при UП=12 В, fВХ = 1 кГц …………………≥ 10кОм