Реферат: Шпоры к гос. экзамену ПГС

I.   ЖБК

1.<span Times New Roman"">       

Основныефизико-механические свойства бетона. Прочность на сжатие и растяжении.Деформация бетона при кратковременном и длительном нагружении. Диаграмма  для сжатия и растяжения бетона.

2.<span Times New Roman"">       

Арматуражелезобетонных конструкций. Назначение, виды и механические свойства. Классыарматуры и их применения в конструкциях.

3.<span Times New Roman"">       

Сущностьпреднапряженного железобетона. Преимущества и недостаток по сравнению с обычномжелезобетона. Значение предварительных напряжений в бетоне и арматуре.

4.<span Times New Roman"">       

Три стадиинапряженно-деформированного состояния железобетонных элементов. Пластическое ихрупкое разрушение изгибаемых внецентре сжатых железобетонных элементов понормальным сечениям.

5.<span Times New Roman"">       

6.<span Times New Roman"">       

7.<span Times New Roman"">       

Основныеположения расчета строительных конструкций метод предельных состояний. Группыпредельных состояний. Нормативные и расчетные нагрузки. Сочетание нагрузки.Коэффициенты надежность по нагрузкам и по назначение зданий.

8.<span Times New Roman"">       

Принципрасчета поднаклонным сечениям и его цель. Конструктивные требованияобеспечивающие прочность сечение по моменту.

9.<span Times New Roman"">       

10.<span Times New Roman"">    

11.<span Times New Roman"">    

12.<span Times New Roman"">    

13.<span Times New Roman"">    

Конструкцийплоских перекрытий. Классификация перекрытий. Принцип расчетов и проектированияплит работающих в одном или в двух направлениях.

14.<span Times New Roman"">    

Выборрациональной формы поперечного сечения ж/б плит перекрытий.

15.<span Times New Roman"">    

Принципрасчета многопролетного ж/б ригеля с учетом перераспределения армирования плит.

16.<span Times New Roman"">    

Основныеположения расчета и конструирования ребристых моноплитных перекрытий сбетонными плитами.

17.<span Times New Roman"">    

Основныеположения и конструирование ребристых  перекрытийс плитами, работающих в двух направлениях.

18.<span Times New Roman"">    

Расчеты иконструирование отдельного центрально и внецентренно нагруженного жб.Фундамента под колонну…

19.<span Times New Roman"">    

Видыодноэтажных промышленных зданий. Особенности их объемно планировочных иконструктивных решений. Компоновка зданий и конструкции при каркасе изжелезобетона. Обеспечение пространственной плоскости.

20.<span Times New Roman"">    

Основныесведения о расчете каркаса одноэтажных промышленных зданий. Особенности расчетастального железобетонного и других видов каркаса. Учет пространственной работыкаркаса.

21.<span Times New Roman"">    

Ж/бконструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий. Плиты покрытий: выборрациональной формы поперечного сечения плит и их очертаний по длине., принципрасчета и конструкция Технико-экономические показатели различных типов плитпокрытия.

22.<span Times New Roman"">    

Принцип выбораоптимального ригеля с рациональной формой поперечного сечения и очертания подлине. Ж/б балки, фермы, арки: типы принципы расчета и конструирование.

23.<span Times New Roman"">    

Конструктивныесхемы и основные несущие конструкции многоэтажных промышленных зданий.

24.<span Times New Roman"">    

Конструктивныесхемы и основные несущие конструкции многоэтажного каркасного и панельныхгражданских зданий.

25.<span Times New Roman"">    

Конструкции ипринцип расчета стыков ригеля с колонной и колонн между собой многоэтажногоздания

II.  Металлические конструкции

1.<span Times New Roman"">     

Строительныестали и алюминиевые сплавы. Группы А.Б.В, маркировка и характеристика малоуглеродистых,низколегированных и высокопрочных сталей.

2.<span Times New Roman"">     

Расчетныехарактеристики материалов: стали, бетона, каменной кладки арматуры и древесины.

3.<span Times New Roman"">     

подбор сеченияпрокатных балок.

4.<span Times New Roman"">     

стальные балкисоставного сечения: компоновка особенности расчета. Конструктивные мероприятияпо обеспечению общеместной устойчивости стальной балки составного сечения.

5.<span Times New Roman"">     

Компоновка ивыбор оптимального варианта балочной площадки из стальных конструкций.Сопряжение блок в балочной клетке.

6.<span Times New Roman"">     

Стальныеколоны. основные сведения в расчет конструирования центр.-сжатых колонн.

7.<span Times New Roman"">     

Внецентренно-сжатыеодноступенчатые стальные колонны. КомпановкАК, особенности расчета, узлы. тконстрирования прогонов, плит

8.<span Times New Roman"">     

компоновкастального каркаса производственных зданий.

9.<span Times New Roman"">     

компоновка ивыбор покрытия промышленного здания из металлических конструкций. Основырасчета и конструирования прогонов, плит и настилов покрытий.

10.<span Times New Roman"">  

выбор типа икомпоновка стальных ферм. Отправочные марки, стыки и узлы. Виды и подборсечений стержней стальных ферм.

11.<span Times New Roman"">  

Соединениестальных конструкций и их элементов: сварные, балочные, заклепочные. Компоновкаи порядок расчета. Контроль качества соединений неразрушающими методами.

12.<span Times New Roman"">  

Стальныекаркасы большепролетных зданий: компоновка, нагрузки, особенности расчета,преимущества и недостатки.

13.<span Times New Roman"">  

Стальныелистовые конструкции. Резервуары, газгольдеры, трубы большого диаметра.Особенности расчета и конструирования. Примеры компоновки.

14.<span Times New Roman"">  

Стальныекаркасы многоэтажных промышленных зданий (конструктивные схемы зданий,конструкции многоэтажных рам)   

15.<span Times New Roman"">  

Подобрать сечениеопорного восходящего раскоса фермы с параллельными поясами, если известноусилие в нем и длина. Вычертить схемы сечения стержня и узлов.

16.<span Times New Roman"">  

Подобратьпрокатный профиль продольной балки стального настила. Если известнатехнологическая нагрузка на 1м2

17.<span Times New Roman"">  

Подобрать  сечение стенки стальной балки, если известнаее длина Lи распределенная технологическая нагрузка по длинебалки <span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

   

III.  Деревянные конструкции

Методика расчета сейсмических нагрузок по СНиП-7-81 Клееные балки. Рациональные области применения. Принципы расчета и конструирования. Конструкция ферм Клееные арки. Расчет и конструирование. Узлы. Рамы. Расчет и конструирование. Узлы. Классификация и область применения различных видов соединений ДК. Соединение из лобовой врубке. Принцип расчета и конструирования. Основные формы пространственных ДК, их достоинства и недостатки. Кружально-сетчатые своды. Тонкостенные и ребристые купола-оболочки из древесины и пластмасс. Требования, предъявляемые к клеям для несущих конструкций Пневматические строительные конструкции покрытий Расчет центрально-растянутых и сжатых элементов ДК Расчет элементов ДК на поперечный и косой изгиб Расчет сжато изгибаемых и растянуто изгибаемых элементов ДК. Растянуто-изгибаемые элементы Определить необходимое кол-во нагелей из круглой стали в растянутом стыке элементов нижнего пояса треугольной деревянной фермы. (ответ за №9)

IV.  Основания и фундаменты

Закономерности деформируемости, водопроницаемости и прочности грунтов. Распределение напряжений в основании от действия различных видов нагрузок. Понятие о критических нагрузках на грунт. Расчетное сопротивление грунта. Основные принципы проектирования оснований и фундаментов. Предельные состояния оснований и сооружений. Виды деформаций сооружений и их допустимые значения. расчет по предельным деформациям. Выбор глубины заложения типа и материала фундамента. Предварительный расчет размеров подошвы жестких фундаментов при центральной и внецентральной нагрузках. Расчет осадок фундаментов по методу элементарного суммирования. Основные допущения и условия применимости. Методы искусственного улучшения оснований. Классификация свай и свайных фундаментов. методы определения несущей способности свай. Расчет и проектирование свайных фундаментов Устройство фундаментов на основаниях, сложенных слабыми грунтами

V.  По обследованию и испытаниям сооружений

Методы и средства приложения испытательных силовых воздействий. Основные измерительные приборы для поведения статистических и динамических испытаний. Механические методы неразрушающих испытаний материалов. Метод проникающих сред. (ответ №1) Применение ультразвуковых методов Обследование конструкций и сооружений. Цель, задачи и особенности методики проверки. Испытания строительных конструкций, статистической нагрузкой (цель и задачи изготовления и оборот конструкций, освидетельствование Проведение, отработка и оценка результатов статистических испытаний. Испытание строительных конструкций динамической нагрузкой.

VI.  ОАПр

1.<span Times New Roman"">       

Структура САПР.Виды обеспечения.

2.<span Times New Roman"">       

Операционныесистемы

3.<span Times New Roman"">       

Базы и банки данных.Структура и модели данных.

4.<span Times New Roman"">       

Критерии. Системакритерий. Методы критерием.

VII  Сейсмостойкое строительство

1.<span Times New Roman"">  

Расчетныеметоды сооружений для определения сейсмических нагрузок. Метод сосредоточениямасс. Определение величин масс по особому сочетанию нагрузок.

2.<span Times New Roman"">  

Периодыи коэффициенты форм собственных колебаний сооружений. Приближенные методы ихопределения.

3.<span Times New Roman"">  

Методикарасчета сейсмических нагрузок на здания и сооружения по СНиП-7-81.

4.<span Times New Roman"">  

Общиетребования к объемно-планировочному и конструктивному решению зданий, проектируемыхв сейсмоопасных районах. Антисейсмические швы.

5.<span Times New Roman"">  

Методыантисейсмического усиления зданий. Антисейсмические пояса. армирование узловсопряжения стен. Вертикальные железобетонные включения в стенах.

6.<span Times New Roman"">  

Сейсмическоерайонирование и микрорайонирование. Понятие о расчетной балльности. Влияниегрунтовых условии на интенсивность сейсмически воздействий. Категории грунтовпо СНиП 11-7-81. Строительство в сейсмических районов.  нет  ответа

7.<span Times New Roman"">  

Требованияк выполнению кирпичной кладки в сейсмических районах. Изделия и материалы.Категории кладки.

VIII.  Легкиебольшепролетные конструкции

1.<span Times New Roman"">       

Большепролетныебалочные фермы особенности компоновки, рациональные пролеты; примерыконструктивных схем, сведения о расчете.

2.<span Times New Roman"">       

Большепролётныерамные покрытия: примеры компоновки, сквозные и сплошные рамы, отправоч­ныемарки, особенности расчёта.

3.<span Times New Roman"">       

Арочныепокрытая: рациональные пролеты, арки из клееной древесины и из металла;примеры

4.<span Times New Roman"">       

компоновки,связи.

5.<span Times New Roman"">       

Одношарнирные,2-х шарнирные. 3-х шарнирные и бесшарнирные арочные конструкции; отпра­вочныемарки» опорные и ключевые узлы.

6.<span Times New Roman"">       

Структурныеплиты: компоновка, кристаллы, примеры конструктивных схем, особенности расчета.

<span Arial",«sans-serif»; mso-fareast-font-family:Arial;mso-hansi-font-family:«Times New Roman»; color:black">7.<span Times New Roman"">    

Гиперболическиепараболоиды (Гипары): конструктивные схемы, особенности компоновки, при­меры,сведения о расчете.<span Arial",«sans-serif»; mso-hansi-font-family:«Times New Roman»;color:black">                                                                                                      

8.<span Times New Roman"">       

Параболоидывращения и конические оболочки: особенности компоновки, назначение генеральныхразмеров, примеры компоновки, особенности расчета.<span Arial",«sans-serif»;mso-hansi-font-family: «Times New Roman»;color:black">                                           

9.<span Times New Roman"">       

Висячиепокрытия: вантовые и мембранные покрытия; способы стабилизации деформаций,гибкие и жёсткие нити; примеры конструктивных схем.

IX.  Расчетнесущих конструкций с применением ППП

1.<span Times New Roman"">     

Расчет многоэтажных рам с применением ППИЛИРА, Мираж. Точный и приближенный методы.

2.<span Times New Roman"">     

Расчет рамно-связевых систем с применениемППИ ЛИРА, Мираж.

3.<span Times New Roman"">     

Расчетконтинуальных систем с применением ППИ ЛИРА, Мираж.

4.<span Times New Roman"">     

Расчетрамы одноэтажного промышленною здания с крановыми нагрузками с применением ППИЛИРА, Мираж.

5.<span Times New Roman"">     

Расчетгеометрически и физически нелинейных систем.

6.<span Times New Roman"">     

Чтениерезультатов счета ППП ЛИРА. Применение «ноль-элементов».<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;color:black;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU; mso-bidi-language:AR-SA">

1.Конструкции плит покрытий зданий издревесины и пластмасс. Принцип расчета и конструировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.

Древесные пластики—это материалы, полученные соединением синтетическимисмолами продуктов пере­работки натуральной древесины. К ним относ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>древесно-слоистые пластики, древесно-волокнистые и древесно-стружечные плиты,бумажный слоистый пластик (гетинакс) и др.

Древесно-слоистые пластики изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз тонких листов сушеного березового, липового или букового шпо­на,пропитанного и склеенного между собой различны­ми синтетическими смолами привысоком давлении и температуре. В зависимости от расположени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> волокон шпона в смежных сло<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>хДСП выпускаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> несколько марок. Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> строительных конструкций наиболее пер­спективнамарка ДСП-Б, где через каждые 10—20 про­дольных слоев шпона укладывают одинпоперечный слой.

Прочность древесно-слоистых пластиков превышает.прочность древесинывследствие уплотнени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> материалапрессованием и термической обработкой тонких слоев древесного шпона, глубокопропитанных прочными и водостойкими смолами. Древесный шпон пропитываютпреимущественно резодьными, фенолоформальдегидны-

ми или карбамидными смолами с последующей просуш­кой.

ДСП выпускаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>промышленностью в виде плит следующих размеров: длина 0,7—5,6 м, ширина до 1,2м, толщина 3—60 мм. Плиты ДСП обладают хорошей во­достойкостью, стойкостью корганическим растворите­л<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>м и маслам,легко поддаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> механической обработ­ке—пилению, строганию, фрезерованию и т.п.

Относительно высока<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>стоимость ДСП не позвол<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ет покашироко примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ть этот листовойматериал дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> крупных элементовстроительных конструкций. Его при­мен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютв основном дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> средств соедине­ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>элементов конструкций в виде шпонок, нагелей, ко­сынок, вкладышей.

Древесно-волокнистые плиты (ДВП) изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз хаотически расположенных волокон древесины, склеен­ных канифольной эмульсиейс добавлением дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> некото­рых типовплит фенолоформальдегидных смол. Сырьем

7G

дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> ДВП <st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>вл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>отходы лесопильных и деревообрабатывающих производств (отрезки реек, гор­был<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, брусков), которые дроб<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тв щепу и растирают в специальных установках до волокнистого состо<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Приформовании плит без уплотнени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> напрессах полу­чаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пористые ДВП,которые примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> утеп­лени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,звукоизол<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ции и отделки стен,перекрытий и по­крытий.

При длительном действии влажной среды древесно­волокнистые плитыпоглощают значительное количество влаги, в результате чего набухают (в основномпо тол­щине) и тер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют прочность.

Дрееесно-стружечные плиты (ПС и ПТ) получают гор<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>чимпрессованием под давлением древесных стру­жек, пропитанных синтетическимитермореактивнымн смолами. Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>изготовлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> ПС и ПТ примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют специ­ально изготовленную стружку, полученную надеревооб­рабатывающих станках, а также мелкую щепу (дробленку).

Специальную стружку изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютиз низкосортной древесины, отходов лесопилени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>и фанерного производ­ства (рейка, горбыль, «карандаш»). Она имеет малые размерыи высокую однородность, поэтому плиты, полу­чаемые с ее применением, обладаютвысокими механи­ческими свойствами и наиболее гладкой поверхностью. В качествесв<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующего примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют фенолоформальде-гидные, мочевиноформальдегидныеи мочевино-меламиновые смолы.

Плиты облицовывают с одной или двух сторон дре­весным шпоном, фанерой,бумагой, пленками и т. п. Об­лицованные плиты имеют более высокие механическиепоказатели, ровную поверхность и хороший внешний вид.

Изготовл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют древесно-стружечныеплиты методом гор<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>чего прессовани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> в этажных прессах или в специ­альном прессенепрерывного действи<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. В последнемслу­чае большинство древесных частиц укладываетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>волок­нами перпендикул<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>рно плоскостиплиты (на ребро), и издели<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>получаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> менее прочными и болеенеоднород­ными.

Механические свойства плит ПС и ПТ завис<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тот плотности, вида и количества св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующего,породы и раз­меров древесных частиц. Количество смолы принимают обычно до 10,%,а древесной стружки — около 90% массы. С увеличением содержани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зующегопрочность плит повышаетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, однакопри этом значительно увели­чиваетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>себестоимость издели<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, так какстоимость св<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>­зующего составл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ет около 40—50 % стоимости всей плиты.

При водопоглощении древесно-стружечные плиты разбухают. Введениегидрофобных добавок снижает разбухание плит до 10%. Древесно-стружечные плитыобладают малой теплопроводностью и высокой звукоизо­л<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ционнойспособностью. Они хорошо поддаютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>обра­ботке на деревообрабатывающих станках. Их примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>­ютв строительстве в качестве перегородок и дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>декора­тивной отделки стен и потолков.

В насто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щее врем<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> разработаны древесно-стружеч­ные плиты,армированные металлической сеткой, кото­рые могут найти применение в некоторыхвидах строи­тельных конструкций.

Определение собственного веса конструкций.

Предварительное определение нагрузки от собствен­ного веса проектируемойнесущей конструкции gc.Bв за­висимости от ее типа, пролета I, посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нной guи времен­ной рвр нормативных нагрузок производ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т по формуле

<img src="/cache/referats/21477/image002.jpg" v:shapes="_x0000_i1025">

где   АР — грузовой   коэффициент,   который  может   быть   найден  по графику, приведенному на рис. VI. 1.

Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> Дс.в дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> некоторых типов плоскостных де­рев<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нных конструкций приведены в табл. VI.1.

После окончани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> разработкипроекта конструкции, включа<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> исоставление спецификации, определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютуточ­ненное значение собственного веса конструкции gCB. Ес­ли ^св существенно превышает gc.B, то можетпотребо­ватьс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пересчет конструкции.Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> запроектированной конструкции

<img src="/cache/referats/21477/image004.jpg" v:shapes="_x0000_i1026">

Чем -меньше собственный вес конструкций, тем мень­ше затраты материалов.Однако необходимо отметить, что минимум собственного веса конструкции не можетбыть прин<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т в качестве критери<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>выбора экономиче­ски наиболее эффективных конструктивных решений и типовконструкций.

<img src="/cache/referats/21477/image006.jpg" v:shapes="_x0000_i1027">

2.   КЛЕЕНЫЕБАЛКИ.Рациональные области применени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.Принципы расчета и конструировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>

Дощатоклееные балки обладают р<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>домпреимуществ перед другими составными балками; они работают как монолитные; ихможно изготовить с поперечным сечением боль­шой высоты; в балках длиной более бм отдельные доски стыкуют по длине с помощью зубчатого шипа и, следовательно,балки не будут иметь стыка, ослабл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ющегосечение; в дощатоклееных балках можно рационально разме­щать доски различногокачества по высоте. Слои из до­сок первого или второго сортов укладывают внаиболее напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женные зоны балки, аслои из досок второго или третьего сортов — в менее напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женныеместа. В доща-токлееных балках можно также использовать маломер­ныепиломатериалы.

<img src="/cache/referats/21477/image008.jpg" v:shapes="_x0000_i1028">

Опыт применени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дощатоклееныхбалок показывает, что их надежность зависит от качества склейки и тща­тельногособлюдени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> технологического процессаизготов­лени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Это возможно только взаводских услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>х, в специальныхцехах с необходимым оборудованием при качественной сушке пиломатериалов..Работы по изго­товлению балок следует выполн<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тьспециально обучен­ным персоналом.

Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> пролетов 6—24 м вкачестве основных несущих конструкций примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютбалки, склеиваемые из досок плашм<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>(рис. VI.18). Высоту балок принимаютв преде­лах Vs—'/12^ Ширину балок целесообразно, как правило, братьминимальной и определенной из услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>опира-ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> панелей покрыти<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> и обеспечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>монтажной жест­кости. Уклон верхней грани двускатных балок принима­ют впределах 2,5—10 %.

Дощатоклееные балки, особенно с большим отноше­нием высоты к ширинепоперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, подлежатпроверке на устойчивость плоской формы деформирова­ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.В основном следует примен<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ть балкипр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>моуголь­ного поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, как более технологичные при изготовлении.Дощатоклееные балки рассчитывают как балки цельного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.

Вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ние на несущуюспособность балок размеров, формы поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>и толщины слоев учитывают коэффициентами услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>работы. Нормальные напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>же­ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютпо формуле

Здесь коэффициент услови<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>работы msучитывает вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниераз­меров поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, тсл —толщину слоев.

Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициента тб дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> дощатоклееных ба­лок разной высоты hприведены в пункте 3.2.д норм, зна­чени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициента тсл — в пункте 3.2.е норм.

В двускатных балках при равномерно распределен­ной нагрузке сечение смаксимальным нормальным на­пр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениемне совпадает с положением максимального момента. Это сечение находитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> из общего выражени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> нормальных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений

Приравн<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>в нулю выражение,полученное после диф­ференцировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,и сделав необходимые преобразовани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,найдем, что указанное сечение отстоит от опоры на рас­сто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нии

Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок пр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>моугольного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>из пакета досок необходимо производить расчет на устойчивость плоской формыдеформировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> по формуле

где М — максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке /Р; Wgp— максимальный ыомс-нт сопротивлени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> брутто на рассматриваемом участке 1Р.

Коэффициент фи дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок,щарнирно закрепленных от смещени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> изплоскости изгиба и закрепленных от по­ворота вокруг продольной оси, определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по формуле

где IP— рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду опорными сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ми балки, апри закреп­лении сжатой кромки балки в промежуточных точках от смещени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> <st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зплоскости (прогонами, ребрами панелей) рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду этими точками; Ь — ширина поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;h — — максимальна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>высо­та поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> научастке /р; Кф — коэффициент, завис<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щийот формы эпюры изгибающих моментов на участке 1р.

Устойчивость плоской формы деформировани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>балок двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> следуетрассчитывать в тех слу­ча<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>х, когда

где b— ширина сжатого по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>са поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.

Расчет следует производить по формуле

где ф — коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба. сжа­того по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>са; Re— расчетноесопротивление сжатию.

Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> гнутоклееных балок (см,рис. VI. 18, в) при изги­бающем моменте М, уменьшающем ихкривизну, следу­ет провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>тьрадиальные раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающие напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> поформуле

где а0 — нормальное напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениев крайнем волокне раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нутой зо­ны;о1! — нормальное напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жение впромежуточном волокне сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>, дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> которого определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> радиальные раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающиенапр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;hi— рассто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниемежду крайним и рассматриваемым волокном; г — радиус кривизны линии, проход<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>щей через центр т<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жестиэпю­ры нормальных раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>гивающих напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений, заключенной между крайним и рассматриваемымволокном; /? рэо — расчетное сопротив­ление древесины раст<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жениюпоперек волокон.

Скалывающие напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютв сечении с максимальной поперечной силой Q. Провер<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по обыч­нойформуле

где Q— расчетна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>поперечна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> сила; 5 — статическиймомент брутто сдвигаемой части поперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>элемента; J— момент инер­ции бруттопоперечного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> элементаотносительно нейтральной оси; b— ширина балки,а при двутавровом сечении — ширина стен­ки; 6 = 6ст; Яък — расчетноесопротивление скалыванию при изгибе дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>клееных элементов.

Если нагрузка приложена к нижнему по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>субалок таврового или двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,об<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>зательно дела­ют проверку наотрыв нижней полки по эмпирической формуле

где &ст — толщина стенки; с — ширина опирани<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нагрузки.

Кроме расчета на прочность балки должны быть про­верены на прогиб отнормативной нагрузки. Полный про­гиб балок может быть получен из общей формулыпере­мещений. Так как в балке, работающей на изгиб, нор­мальна<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> сила отсутствует (Л/<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>= 0), дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> определени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> про­гиба будем иметь известную двучленную формулу

При равномерно распределенной нагрузке первый ин­теграл равен54н/4/384£7, а второй A.(qfil2/SGF). Дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> ба­лок малой высоты, когда //й>20, второйинтеграл, учи­тывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ние напрогиб касательных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>жений, неимеет большого значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> и неучитываетс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>. Однако, когда//й<20, что всегда имеет место в главных балках, дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>которых это отношение находитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> впределах 8—12, второй интеграл дает значительное увеличение прогиба и егоследует учитывать. Особенно это- относитс<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>к бал­кам двутаврового сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>.

Прогиб двускатных балок определ<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ютс учетом пере­менного по длине момента инерции балок. Наибольший прогибшарнирно опертых и консольных балок посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>н­ногои переменного сечений с учетом вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ни<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> касатель­ных напр<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>женийпрактически вычисл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ют по формуле

где /о — прогиб балки посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нногосечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> высотой hбез учете де­формаций сдвига; k— наибольша<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> высота сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>; I— пролет бал­ки;А — коэффициент, учитывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниепеременности высоты сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>,принимаемый 1 дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> балок посто<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>нного сечени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>;с—коэф­фициент, учитывающий вли<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>ниедеформаций сдвига от поперечной силы.

Значени<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName> коэффициентов kи с дл<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>основных расчет­ных схем балок приведены в табл. 3 прил 4 СНиП П-25-80.

Клеефанерные балки

Клеефанерные балки состо<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonName>т изфанерных стенок и дощатых по<st1:PersonName w:st=«on»>я</st1:PersonN

еще рефераты
Еще работы по архитектуре