Реферат: Железобетонные конструкции

Содержание

Задание

3

Введение

4

1 Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия

5

2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы

6

2.1 Расчетный пролет и нагрузки

6

2.2 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

6

2.3 Установление размеров сечения плиты

7

2.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

7

2.5 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.

8

2.6 Расчет полки плиты на местный изгиб

9

2.7 Геометрические характеристики приведенного сечения

9

2.8 Потери предварительного напряжения арматуры

10

2.9 Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси Q=41,4 кН

11

2.10 Расчет по образованию трещин, нормальным к продольной оси

13

2.11 Расчет прогиба плиты

13

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

3 Определение усилий в средней колонне                 

15

3.1 Определение продольных сил от расчетных нагрузок

15

3.2 Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок

16

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

4 Расчет прочности средней колонны

18

4.1 Методика подбора сечений арматуры внецентренно сжатой колонны при <img src="/cache/referats/24932/image002.gif" v:shapes="_x0000_i1025">  — второй случай

18

4.2 Характеристики прочности бетона и арматуры

18

4.3 Подбор сечений симметричной арматуры

18

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-bidi-font-family:Symbol;mso-ansi-language:RU; mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language:AR-SA">

5  КОНСТРУИРОВАНИЕ АРМАТУРЫ КОЛОННЫ

23

Заключение

24

Список использованных источников

25

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family:«Times New Roman»; mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language:AR-SA">

Задание

Пятиэтажное каркасное здание с подвальным этажом имеетразмер в плане 16,8×32,4 м и сетку колонн 5,6×7,8 м. Высота этажей– Нfl=4,0 м. стеновые панели из легкого бетона, в торцахздания замоноличиваются совместно с торцевыми рамами, образую вертикальныесвязевые диафрагмы. Размеры оконного проема — 3×1,8 м.

Нормативное значение временной нагрузки намеждуэтажное перекрытие  Рврем=6000Н/м2, в том числе кратковременной нагрузки – 1800 Н/м2.коэффициент надежности по нагрузке γf=1,1, коэффициент надежности по назначению зданияγn=0,95.

Город – Павлодар.

Ветровая нагрузка – по IIIрайону.

Снеговая нагрузка – по II району.

Температурные условия нормальные, влажность воздухавыше 40 %.

Объемный вес грунта – γ=1700 кг/м3.

Нормативное давление на грунт — <img src="/cache/referats/24932/image004.gif" v:shapes="_x0000_i1026">2.

Угол внутреннего трения – φ=35.

Класс бетона – В25.

Арматурная сталь для изгибаемых элементов – А-III;

Арматурная сталь для колонн и фундаментов – А-III.

Предварительно напряженные:

класс бетона – В30;

класс арматурной стали – А-VI.

Примечание:

1.<span Times New Roman"">          

Для ненапрягаемойарматуры предварительно напряженных элементов принимать арматурную сталь тогоже класса, что и для конструкций с ненапрягаемой арматурой.

2.<span Times New Roman"">          

Расчетныесопротивления арматуры и модули упругости даны в таблицах 22, 25, 29 СНиП2.03.01-84*.

3.<span Times New Roman"">          

Поперечнуюарматуру принимать из стали классов Вр-I, А-I, А-II,

А-III.

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family:«Times New Roman»; mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language:AR-SA">

Введение

Железобетонные конструкции являются базой современнойстроительной индустрии. Их применяют: в промышленном, гражданском исельскохозяйственном строительстве – для зданий различного назначения; втранспортном строительстве – для метрополитенов, мостов, туннелей; вэнергетическом строительстве – для гидроэлектростанций, атомных реакторов ит.д. Такое широкое распространение в строительстве железобетон получилвследствие многих его положительных свойств: долговечности, огнестойкости,стойкости против атмосферных воздействий, высокой сопротивляемости статическими динамическим нагрузкам, малых эксплуатационных расходов на содержание зданийи сооружений и др.

Каркас многоэтажного здания образуют основныевертикальные и горизонтальные элементы – колонны, заделанные в фундамент иригели шарнирно или жестко соединенные с колоннами. В каркасном зданиигоризонтальные воздействия (ветровые, сейсмические и т.п.) могут восприниматьсясовместно каркасом и вертикальными связевыми диафрагмами, соединенными перекрытиямив единую пространственную систему, или же при отсутствии вертикальных диафрагмтолько каркасом как рамной конструкцией.

Для устройства фундаментов под сборные железобетонныеколонны используются сборные железобетонные фундаменты. Фундаменты выполняют ввиде массивных элементов с плоской нижней поверхностью – подошвой, устанавливаемыхна уплотненный грунт или бетонную подготовку, с устройством сверху гнезда –стакана глубиной, равной 1 – 1,5 высоты сечения колонны, служащего для заделкиколонны в фундаменте.

Колонны общественных зданий выполняют в основном ввиде прямолинейных элементов сечением 300×300 и 400×400, длиной наодин, два, три или четыре этажа.

Ригели каркасов зданий выполняют таврового сечения сполкой по низу или с приливами по боковым граням для опирания плит перекрытий.

Перекрытия зданий выполняют из сборных  железобетонных пустотных или ребристых плит.

Ребристые плиты изготовляют из тяжелого или легкогобетона П-образного сечения длиной до <st1:metricconverter ProductID=«8,8 м» w:st=«on»>8,8 м</st1:metricconverter>. шириной до <st1:metricconverter ProductID=«1,5 м» w:st=«on»>1,5 м</st1:metricconverter>, высотой до <st1:metricconverter ProductID=«400 мм» w:st=«on»>400 мм</st1:metricconverter>, их масса до 4 т. Прибольших пролетах применяют ребристые плиты типа 2Т. Они выполняются длиной до <st1:metricconverter ProductID=«15 м» w:st=«on»>15 м</st1:metricconverter>, шириной до <st1:metricconverter ProductID=«3 м» w:st=«on»>3 м</st1:metricconverter> и высотой до <st1:metricconverter ProductID=«600 мм» w:st=«on»>600 мм</st1:metricconverter>, масса до 11 т.

Выполнение и защита курсовой работы ставят своейцелью:

1. закрепление и углубление знаний лекционногоматериала;

2. изучение на практике существующих методов расчета,норм проек­тирования и оформление строительных рабочих чертежей железобетонныхконструкций.

При выполнении курсовой работы ставятся практическиезадачи реального проектирования – расчет и конструирование железобетонных конструкцийперекрытия каркасного здания (колонны, плиты перекрытия).

 

1 Компоновка конструктивной схемысборного перекрытия

Ригели поперечных рам – трехпролетные, на опорахжестко соединены с крайними и средними колоннами. Плиты перекрытийпредварительно напряженные ребристые. Плиты принимаем номинальной шириной <st1:metricconverter ProductID=«1400 мм» w:st=«on»>1400 мм</st1:metricconverter>. Связевые плитыразмещают по рядам колонн, доборные пристенные плиты опирают на ригели иопорные стальные столики, предусмотренные на крайних колоннах.

В продольном направлении жесткость зданияобеспечивается вертикальными связями, устанавливаемыми в двух средних пролетахпо каждому ряду колонн.

В поперечном направлении жесткость зданияобеспечивается по рамно-связевой системе: ветровая нагрузка через перекрытия,работающие как горизонтальные жесткие диски, передается на торцевые стены,выполняющие функции вертикальных связевых диафрагм, и поперечные рамы.

Вмалоэтажных каркасных зданиях высотой до 5 этажей, как показали исследования,жесткость поперечных диафрагм намного превышает жесткость поперечных рам, и вэтих условиях горизонтальная нагрузка практически полностью передается надиафрагмы. Поперечные же рамы работают только на вертикальную нагрузку
2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы

2.1 Расчетный пролет и нагрузки

Дляустановления расчетного пролета плиты предварительно задаемся размерами сеченияригеля:

<img src="/cache/referats/24932/image006.gif" v:shapes="_x0000_i1027">

<img src="/cache/referats/24932/image008.gif" v:shapes="_x0000_i1028">

Приопирании на ригель поверху расчетный пролет

<img src="/cache/referats/24932/image010.gif" v:shapes="_x0000_i1029">

Подсчетнагрузок на 1м2 перекрытия сводим в таблицу 1.1.

Таблица 2.1 – Нормативные ирасчетные нагрузки на 1м2 перекрытия

Вид нагрузки

Нормативная

нагрузка,

Н/м2

Коэффициент

надежности

по нагрузке

Расчетная

нагрузка,

Н/м2

Постоянная:

собственный вес ребристой плиты

2500

1,1

2750

то же  слоя цементного раствора       <img src="/cache/referats/24932/image012.gif" v:shapes="_x0000_i1030"> =20 мм, p= 2200 кг/м3

440

1,3

570

то же керамических плиток, <img src="/cache/referats/24932/image012.gif" v:shapes="_x0000_i1031">p= 1800 кг/м3

240

1,1

264

Итого

3180

3584

Временная:

кратковременная

1800

1,2

2160

длительная

4200

1,2

5040

Итого

6000

7800

Полная нагрузка:

постоянная и длительная

7380

кратковременная

1800

Итого

9180

11384

Расчетная нагрузка на <st1:metricconverter ProductID=«1 м» w:st=«on»>1 м</st1:metricconverter> при ширине плиты 1,4м сучетом коэффициента надежности по значению здания <img src="/cache/referats/24932/image014.gif" v:shapes="_x0000_i1032"><img src="/cache/referats/24932/image016.gif" v:shapes="_x0000_i1033"><img src="/cache/referats/24932/image018.gif" v:shapes="_x0000_i1034"><img src="/cache/referats/24932/image020.gif" v:shapes="_x0000_i1035">

Нормативная нагрузка на 1 м: постоянная <img src="/cache/referats/24932/image022.gif" v:shapes="_x0000_i1036"><img src="/cache/referats/24932/image024.gif" v:shapes="_x0000_i1037"><img src="/cache/referats/24932/image026.gif" v:shapes="_x0000_i1038">

2.2 Усилияот расчетных и нормативных нагрузок

Определяем усилия от расчетной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image028.gif" v:shapes="_x0000_i1039">

<img src="/cache/referats/24932/image030.gif" v:shapes="_x0000_i1040">

Определяем усилия от нормативной полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image032.gif" v:shapes="_x0000_i1041">

<img src="/cache/referats/24932/image034.gif" v:shapes="_x0000_i1042">

От нормативной постоянной и длительной нагрузок

<img src="/cache/referats/24932/image036.gif" v:shapes="_x0000_i1043">

2.3 Установлениеразмеров сечения плиты

Высота сечения ребристой  предварительно напряженной плиты

<img src="/cache/referats/24932/image038.gif" v:shapes="_x0000_i1044"> см;

рабочаявысота сечения

<img src="/cache/referats/24932/image040.gif" v:shapes="_x0000_i1045"> см,

 ширинапродольных ребер понизу <st1:metricconverter ProductID=«7 см» w:st=«on»>7 см</st1:metricconverter>;ширина верхней полки <st1:metricconverter ProductID=«136 см» w:st=«on»>136 см</st1:metricconverter>. В расчетах по предельным состояниямпервой группы расчетная толщина сжатой полки двутаврового сечения <img src="/cache/referats/24932/image042.gif" v:shapes="_x0000_i1046"><img src="/cache/referats/24932/image044.gif" v:shapes="_x0000_i1047"><img src="/cache/referats/24932/image046.gif" v:shapes="_x0000_i1048"><img src="/cache/referats/24932/image048.gif" v:shapes="_x0000_i1049"> см.

2.4 Характеристикипрочности бетона и арматуры

Ребристую предварительно напряженную плиту армируютстержневой арматурой класса А-Vс  электротермическим натяжением на упоры форм.К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделиеподвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжелый класса В40, соответствующий напрягаемойарматуре. Призменная прочность нормативная <img src="/cache/referats/24932/image050.gif" v:shapes="_x0000_i1050">

расчетная <img src="/cache/referats/24932/image052.gif" v:shapes="_x0000_i1051">

коэффициент условий работы бетона <img src="/cache/referats/24932/image054.gif" v:shapes="_x0000_i1052">

нормативное сопротивление при растяжении <img src="/cache/referats/24932/image056.gif" v:shapes="_x0000_i1053">

расчетное <img src="/cache/referats/24932/image058.gif" v:shapes="_x0000_i1054">

начальный модуль упругости бетона <img src="/cache/referats/24932/image060.gif" v:shapes="_x0000_i1055">Rbpустанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений<img src="/cache/referats/24932/image062.gif" v:shapes="_x0000_i1056">

Арматура продольных ребер  – класса  А-V, нормативное сопротивление <img src="/cache/referats/24932/image064.gif" v:shapes="_x0000_i1057">

расчетное сопротивление <img src="/cache/referats/24932/image066.gif" v:shapes="_x0000_i1058">

модуль упругости <img src="/cache/referats/24932/image068.gif" v:shapes="_x0000_i1059"><img src="/cache/referats/24932/image070.gif" v:shapes="_x0000_i1060">

<img src="/cache/referats/24932/image072.gif" v:shapes="_x0000_i1061">

<img src="/cache/referats/24932/image074.gif" v:shapes="_x0000_i1062"> по формуле

<img src="/cache/referats/24932/image076.gif" v:shapes="_x0000_i1063">

где n=2 – числонапрягаемых стержней плиты.

<img src="/cache/referats/24932/image078.gif" v:shapes="_x0000_i1064">

Коэффициент точности натяжения при благоприятномвлиянии предварительного напряжения по формуле: <img src="/cache/referats/24932/image080.gif" v:shapes="_x0000_i1065"><img src="/cache/referats/24932/image082.gif" v:shapes="_x0000_i1066"><img src="/cache/referats/24932/image084.gif" v:shapes="_x0000_i1067">

2.5 Расчетпрочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.

 М=56,6 кН·м

Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Вычисляем

<img src="/cache/referats/24932/image086.gif" v:shapes="_x0000_i1068">

По табл. 3.1 (1) находим <img src="/cache/referats/24932/image088.gif" v:shapes="_x0000_i1069"><img src="/cache/referats/24932/image090.gif" v:shapes="_x0000_i1070"><img src="/cache/referats/24932/image092.gif" v:shapes="_x0000_i1071">

Характеристика сжатой зоны: <img src="/cache/referats/24932/image094.gif" v:shapes="_x0000_i1072">

Граничная высота сжатой зоны вычисляется по формуле:

<img src="/cache/referats/24932/image096.gif" v:shapes="_x0000_i1073">

<img src="/cache/referats/24932/image098.gif" v:shapes="_x0000_i1074">

 

где <img src="/cache/referats/24932/image100.gif" v:shapes="_x0000_i1075"> МПа;

     <img src="/cache/referats/24932/image102.gif" v:shapes="_x0000_i1076"><img src="/cache/referats/24932/image104.gif" v:shapes="_x0000_i1077">

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивлениенапрягаемой арматуры выше условного предела текучести, определяем согласноформуле

<img src="/cache/referats/24932/image106.gif" v:shapes="_x0000_i1078">

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры

<img src="/cache/referats/24932/image108.gif" v:shapes="_x0000_i1079">2.

Исходя из расчета принимаем 2 Ø 16 А-V с общейплощадью <img src="/cache/referats/24932/image110.gif" v:shapes="_x0000_i1080">2.

2.6 Расчетполки плиты на местный изгиб

Расчетный пролет при ширине ребер вверху  9см составит

<img src="/cache/referats/24932/image112.gif" v:shapes="_x0000_i1081">

 Нагрузка на 1м2полки может быть принята такой же как для плиты:

<img src="/cache/referats/24932/image114.gif" v:shapes="_x0000_i1082">2.

Изгибающий момент для полосы шириной <st1:metricconverter ProductID=«1 м» w:st=«on»>1 м</st1:metricconverter>  определяют с учетом частичной заделки вребрах:

<img src="/cache/referats/24932/image116.gif" v:shapes="_x0000_i1083"><img src="/cache/referats/24932/image118.gif" v:shapes="_x0000_i1084">

 Рабочая высотасечения

<img src="/cache/referats/24932/image120.gif" v:shapes="_x0000_i1085">

 Арматура Ø 4 Вр-1 с <img src="/cache/referats/24932/image122.gif" v:shapes="_x0000_i1086">

<img src="/cache/referats/24932/image124.gif" v:shapes="_x0000_i1087"><img src="/cache/referats/24932/image126.gif" v:shapes="_x0000_i1088"><img src="/cache/referats/24932/image128.gif" v:shapes="_x0000_i1089">2 — 10 Ø4 Вр-1 с <img src="/cache/referats/24932/image130.gif" v:shapes="_x0000_i1090">2   .Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой Ø4 Вр-1 с шагом s=125мм.

2.7 Геометрическиехарактеристики приведенного сечения

Отношение модулей упругости

<img src="/cache/referats/24932/image132.gif" v:shapes="_x0000_i1091">

Площадь приведенного сечения

<img src="/cache/referats/24932/image134.gif" v:shapes="_x0000_i1092">2.

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани

<img src="/cache/referats/24932/image136.gif" v:shapes="_x0000_i1093">3

Расстояние от нижней грани до центра тяжестиприведенного сечения <img src="/cache/referats/24932/image138.gif" v:shapes="_x0000_i1094">

<img src="/cache/referats/24932/image140.gif" v:shapes="_x0000_i1095">4.

Момент сопротивления приведенного  сечения по нижней зоне

<img src="/cache/referats/24932/image142.gif" v:shapes="_x0000_i1096">3.

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной отрастянутой зоны (верхней), до центра тяжести приведенного  сечения:

<img src="/cache/referats/24932/image144.gif" v:shapes="_x0000_i1097">

то же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней) <img src="/cache/referats/24932/image146.gif" v:shapes="_x0000_i1098">

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузоки усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состоянийвторой группы предварительно принимают равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутойзоне

<img src="/cache/referats/24932/image148.gif" v:shapes="_x0000_i1099">3,

здесь <img src="/cache/referats/24932/image150.gif" v:shapes="_x0000_i1100"> – для тавровогосечения с полкой в сжатой зоне. Упругопластический момент сопротивления порастянутой зоне в стадии изготовления и обжатия

<img src="/cache/referats/24932/image152.gif" v:shapes="_x0000_i1101">3.

2.8 Потерипредварительного напряжения арматуры

Коэффициент точности натяжения арматуры при расчетепринимают <img src="/cache/referats/24932/image154.gif" v:shapes="_x0000_i1102"><img src="/cache/referats/24932/image156.gif" v:shapes="_x0000_i1103"><img src="/cache/referats/24932/image158.gif" v:shapes="_x0000_i1104">

Усилие обжатия

<img src="/cache/referats/24932/image160.gif" v:shapes="_x0000_i1105">

 Эксцентриситетэтого усилия относительно центра тяжести приведенного  сечения

<img src="/cache/referats/24932/image162.gif" v:shapes="_x0000_i1106">

 Напряжение вбетоне при обжатии определяем по формуле

<img src="/cache/referats/24932/image164.gif" v:shapes="_x0000_i1107">

<img src="/cache/referats/24932/image166.gif" v:shapes="_x0000_i1108">

Устанавливаем значения передаточной прочности бетонаиз условий

<img src="/cache/referats/24932/image168.gif" v:shapes="_x0000_i1109">

<img src="/cache/referats/24932/image170.gif" v:shapes="_x0000_i1110">

Принимаем<img src="/cache/referats/24932/image172.gif" v:shapes="_x0000_i1111">

<img src="/cache/referats/24932/image174.gif" v:shapes="_x0000_i1112">

Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровнецентра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия и с  учетом момента от веса плиты:

<img src="/cache/referats/24932/image176.gif" v:shapes="_x0000_i1113">

Тогда

<img src="/cache/referats/24932/image178.gif" v:shapes="_x0000_i1114">

<img src="/cache/referats/24932/image180.gif" v:shapes="_x0000_i1115">

При

<img src="/cache/referats/24932/image182.gif" v:shapes="_x0000_i1116">

(что<0,8) потери от быстронатекающей ползучестибудут

<img src="/cache/referats/24932/image184.gif" v:shapes="_x0000_i1117">

Суммарное значение первых потерь

<img src="/cache/referats/24932/image186.gif" v:shapes="_x0000_i1118">

С учетом первых потерь <img src="/cache/referats/24932/image188.gif" v:shapes="_x0000_i1119"> напряжение <img src="/cache/referats/24932/image190.gif" v:shapes="_x0000_i1120"> будет

<img src="/cache/referats/24932/image192.gif" v:shapes="_x0000_i1121">

<img src="/cache/referats/24932/image194.gif" v:shapes="_x0000_i1122"> МПа;

<img src="/cache/referats/24932/image196.gif" v:shapes="_x0000_i1123">

Определяем вторые потери. От усадки бетона <img src="/cache/referats/24932/image198.gif" v:shapes="_x0000_i1124"> МПа. От ползучестибетона при <img src="/cache/referats/24932/image200.gif" v:shapes="_x0000_i1125">  для бетона, подвергнутого тепловой обработкепри атмосферном давлении:

<img src="/cache/referats/24932/image202.gif" v:shapes="_x0000_i1126">

Вторые потери напряжений составляют <img src="/cache/referats/24932/image204.gif" v:shapes="_x0000_i1127">

Суммарные потери предварительного напряжения арматурысоставляют

<img src="/cache/referats/24932/image206.gif" v:shapes="_x0000_i1128">

Усилие обжатия с учетом всех потерь напряжений варматуре

<img src="/cache/referats/24932/image208.gif" v:shapes="_x0000_i1129"> кН.

2.9 Расчетпрочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси Q=41,4 кН

Влияние продольного усилия обжатия <img src="/cache/referats/24932/image210.gif" v:shapes="_x0000_i1130"> кН:

<img src="/cache/referats/24932/image212.gif" v:shapes="_x0000_i1131">

Проверяем требуется ли поперечная арматура по расчету.Условие:

<img src="/cache/referats/24932/image214.gif" v:shapes="_x0000_i1132"><img src="/cache/referats/24932/image216.gif" v:shapes="_x0000_i1133">

<img src="/cache/referats/24932/image218.gif" v:shapes="_x0000_i1134">

принимаем <img src="/cache/referats/24932/image220.gif" v:shapes="_x0000_i1135">

<img src="/cache/referats/24932/image222.gif" v:shapes="_x0000_i1136">

<img src="/cache/referats/24932/image224.gif" v:shapes="_x0000_i1137">   требуется по расчету.

На приопорных участках длиной <img src="/cache/referats/24932/image226.gif" v:shapes="_x0000_i1138"> арматуру устанавливаемв каждом ребре плиты поперечные стержни Ø 5 Вр-1 с шагом <img src="/cache/referats/24932/image228.gif" v:shapes="_x0000_i1139"> см; в средней частипролета с шагом <img src="/cache/referats/24932/image230.gif" v:shapes="_x0000_i1140">s=25см

<img src="/cache/referats/24932/image232.gif" v:shapes="_x0000_i1141"><img src="/cache/referats/24932/image234.gif" v:shapes="_x0000_i1142">

<img src="/cache/referats/24932/image116.gif" v:shapes="_x0000_i1143"><img src="/cache/referats/24932/image236.gif" v:shapes="_x0000_i1144">

Влияние свесов сжатых полок (при двух ребрах):

<img src="/cache/referats/24932/image238.gif" v:shapes="_x0000_i1145">

<img src="/cache/referats/24932/image240.gif" v:shapes="_x0000_i1146">

 принимаем 1,5.

<img src="/cache/referats/24932/image242.gif" v:shapes="_x0000_i1147">

Условие <img src="/cache/referats/24932/image244.gif" v:shapes="_x0000_i1148">  — удовлетворяется.

Требование <img src="/cache/referats/24932/image246.gif" v:shapes="_x0000_i1149">  — удовлетворяется.

Для расчета прочности вычисляют

<img src="/cache/referats/24932/image248.gif" v:shapes="_x0000_i1150">

Поскольку <img src="/cache/referats/24932/image250.gif" v:shapes="_x0000_i1151"><img src="/cache/referats/24932/image252.gif" v:shapes="_x0000_i1152">  вычисляем по формуле

<img src="/cache/referats/24932/image254.gif" v:shapes="_x0000_i1153">

Тогда

<img src="/cache/referats/24932/image256.gif" v:shapes="_x0000_i1154">

Поперечная сила в вершине наклонного сечения <img src="/cache/referats/24932/image258.gif" v:shapes="_x0000_i1155"><img src="/cache/referats/24932/image260.gif" v:shapes="_x0000_i1156"><img src="/cache/referats/24932/image262.gif" v:shapes="_x0000_i1157">

Условие прочности <img src="/cache/referats/24932/image264.gif" v:shapes="_x0000_i1158">  — обеспечивается.

Прочность проверяем по сжатой наклонной полосе <img src="/cache/referats/24932/image266.gif" v:shapes="_x0000_i1159">

 <img src="/cache/referats/24932/image268.gif" v:shapes="_x0000_i1160">

 <img src="/cache/referats/24932/image270.gif" v:shapes="_x0000_i1161"><img src="/cache/referats/24932/image272.gif" v:shapes="_x0000_i1162">

<img src="/cache/referats/24932/image274.gif" v:shapes="_x0000_i1163">

Условиепрочности <img src="/cache/referats/24932/image276.gif" v:shapes="_x0000_i1164">  — удовлетворяется.

2.10 Расчетпо образованию трещин, нормальных к продольной оси

Выполняем для выяснения необходимости проверки пораскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которыхпредъявляют требования 3-й категории, принимают значения коэффициентанадежности по нагрузке <img src="/cache/referats/24932/image278.gif" v:shapes="_x0000_i1165"><img src="/cache/referats/24932/image280.gif" v:shapes="_x0000_i1166"> Вычисляем моментобразования трещин по приближенному способу ядровых моментов:

<img src="/cache/referats/24932/image282.gif" v:shapes="_x0000_i1167">

Здесь ядровый момент усилия обжатия при <img src="/cache/referats/24932/image284.gif" v:shapes="_x0000_i1168">

<img src="/cache/referats/24932/image286.gif" v:shapes="_x0000_i1169"> Н·см.

Поскольку <img src="/cache/referats/24932/image288.gif" v:shapes="_x0000_i1170"> образуются.

Проверяем, образуются линачальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэф­фициентаточности натяжения γsp=1,14.Изгибающий момент от веса плиты М = 13234 Н∙м.

Расчетное условие

                                      <img src="/cache/referats/24932/image290.gif" v:shapes="_x0000_i1171">                                     (3.3.3)

здесь Rbtn=1,5 МПа – сопротивление бетонарастяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=40МПа.

<img src="/cache/referats/24932/image292.gif" v:shapes="_x0000_i1172">

<img src="/cache/referats/24932/image294.gif" v:shapes="_x0000_i1173">

1147928 < 2061600 – условиеудовлетворяется, начальные трещины не образуются.

 Расчет по раскрытию трещин, нормальных кпродольной оси

γsp=1. Предельная ширина раскрытиятрещин: продолжительная аcrc=0,4мм, продолжительнаяаcrc=0,3 мм. Изгибающие моменты отнормативных нагрузок: постоянной и длительной М=36,7 кН∙м;суммарной М=45,7  LINK Word.Document.12C:referats_pasha2493224932.doc OLE_LINK1 a кН∙м.Приращение напряжений врастянутой арматуре от действия посто­янной и длительной нагрузок определяем поформуле (3.4.1):

                                           <img src="/cache/referats/24932/image296.gif" v:shapes="_x0000_i1174">                                        (3.4.1)

здесь принимаем <img src="/cache/referats/24932/image298.gif" v:shapes="_x0000_i1175">

esn=0,так как усилие обжатия Р приложенов центре тяжести площади нижней напрягаемой арматуры;

 <img src="/cache/referats/24932/image300.gif" v:shapes="_x0000_i1176">

<img src="/cache/referats/24932/image302.gif" v:shapes="_x0000_i1177">

<img src="/cache/referats/24932/image304.gif" v:shapes="_x0000_i1178">3);

<img src="/cache/referats/24932/image306.gif" v:shapes="_x0000_i1179">

Приращение напряжений в арматуреот действия пол­ной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image308.gif" v:shapes="_x0000_i1180">

По формуле (3.4.2) вычисляем ширинураскрытия трещин от непродолжительного действия всей нагрузки

                                   <img src="/cache/referats/24932/image310.gif" v:shapes="_x0000_i1181">                   (3.4.2)

где <img src="/cache/referats/24932/image312.gif" v:shapes="_x0000_i1182">

δ=1;

η=1;

φl=1;

d=16 мм.

<img src="/cache/referats/24932/image314.gif" v:shapes="_x0000_i1183">

Ширина раскрытия трещин отнепродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок

<img src="/cache/referats/24932/image316.gif" v:shapes="_x0000_i1184">

Ширина раскрытия трещин от постояннойи длительной нагрузок при <img src="/cache/referats/24932/image318.gif" v:shapes="_x0000_i1185">

<img src="/cache/referats/24932/image320.gif" v:shapes="_x0000_i1186">

Непродолжительная ширинараскрытия трещин

<img src="/cache/referats/24932/image322.gif" v:shapes="_x0000_i1187">

Продолжительная ширина раскрытиятрещин

<img src="/cache/referats/24932/image324.gif" v:shapes="_x0000_i1188">

2.11 Расчетпрогиба плиты

Прогиб определяют от нормативного значения постояннойи длительной нагрузок, предельный прогиб составляет <img src="/cache/referats/24932/image326.gif" v:shapes="_x0000_i1189"><img src="/cache/referats/24932/image328.gif" v:shapes="_x0000_i1190">  <img src="/cache/referats/24932/image330.gif" v:shapes="_x0000_i1191"><img src="/cache/referats/24932/image332.gif" v:shapes="_x0000_i1192"><img src="/cache/referats/24932/image334.gif" v:shapes="_x0000_i1193">  — при длительномдействии нагрузки. По формуле

<img src="/cache/referats/24932/image336.gif" v:shapes="_x0000_i1194">

Коэффициент, характеризующий неравномерностидеформаций растянутой арматуры на участке между трещинами, определяем поформуле

<img src="/cache/referats/24932/image338.gif" v:shapes="_x0000_i1195">

Вычисляем кривизну оси при изгибе по формуле:

<img src="/cache/referats/24932/image340.gif" v:shapes="_x0000_i1196">

где <img src="/cache/referats/24932/image342.gif" v:shapes="_x0000_i1197">

      <img src="/cache/referats/24932/image344.gif" v:shapes="_x0000_i1198"> – при длительном  действии нагрузки;

      <img src="/cache/referats/24932/image346.gif" v:shapes="_x0000_i1199"> – при А’s=0.

<img src="/cache/referats/24932/image348.gif" v:shapes="_x0000_i1200">

Вычисляем прогиб по формуле <img src="/cache/referats/24932/image350.gif" v:shapes="_x0000_i1201">

Учет выгиба от ползучести бетона вследствие обжатиянесколько уменьшает прогиб.

<span Times New Roman",«serif»;mso-fareast-font-family: «Times New Roman»;mso-ansi-language:RU;mso-fareast-language:RU;mso-bidi-language: AR-SA">

3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В СРЕДНЕЙ КОЛОННЕ        

3.1 Определение продольных сил от расчетных нагрузок

Грузовая площадьсредней колонны при сетке колонн 5,6×7,8=43,68 (м2).

Постоянная нагрузка отперекрытий одного этажа с учетом коэффициента надежности по назначению зданияγn=0,95, <img src="/cache/referats/24932/image352.gif" v:shapes="_x0000_i1202">

От ригеля <img src="/cache/referats/24932/image354.gif" v:shapes="_x0000_i1203">

<img src="/cache/referats/24932/image356.gif" v:shapes="_x0000_i1204">

γf=1,1.

<img src="/cache/referats/24932/image358.gif" v:shapes="_x0000_i1205">

<img src="/cache/referats/24932/image360.gif" v:shapes="_x0000_i1206">

От стойки сечением30×30 см, l=4 м

<img src="/cache/referats/24932/image362.gif" v:shapes="_x0000_i1207">

<img src="/cache/referats/24932/image364.gif" v:shapes="_x0000_i1208">

Итого: <img src="/cache/referats/24932/image366.gif" v:shapes="_x0000_i1209">

Временная нагрузка отперекрытия одного этажа с учетом γn=0,95; <img src="/cache/referats/24932/image368.gif" v:shapes="_x0000_i1210">

В том числе длительная<img src="/cache/referats/24932/image370.gif" v:shapes="_x0000_i1211">

Кратковременная <img src="/cache/referats/24932/image372.gif" v:shapes="_x0000_i1212">

Постоянная нагрузка отпокрытия при весе кровли и плит 5 кН/м2 составляет <img src="/cache/referats/24932/image374.gif" v:shapes="_x0000_i1213">

Итого G=246,8 (кН).

Временная нагрузка –снег для IIснегового района прикоэффициенте надежности по нагрузке γf=1,4 и по назначению здания γn=0,95.

<img src="/cache/referats/24932/image376.gif" v:shapes="_x0000_i1214">

В том числе длительная(пятьдесят процентов от временной) — <img src="/cache/referats/24932/image378.gif" v:shapes="_x0000_i1215">

Кратковременная — <img src="/cache/referats/24932/image380.gif" v:shapes="_x0000_i1216">

Продольнаясила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image382.gif" v:shapes="_x0000_i1217">

Продольная силаколонны первого этажа рамы от полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image384.gif" v:shapes="_x0000_i1218">

Продольная силаколонны подвала от длительной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image386.gif" v:shapes="_x0000_i1219">

Продольная силаколонны подвала от полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image388.gif" v:shapes="_x0000_i1220">

Продольная силаколонны второго этажа от полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image390.gif" v:shapes="_x0000_i1221"> (кН).

Продольная силаколонны третьего этажа от полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image392.gif" v:shapes="_x0000_i1222"> (кН)

Продольная силаколонны четвертого этажа от полной нагрузки

<img src="/cache/referats/24932/image394.gif" v:shapes="_x0000_i1223">

3.2 Определение изгибающих моментов колонны отрасчетных нагрузок

Определяем значениекоэффициента k– отношения погонных жесткостейриг

еще рефераты
Еще работы по технологии