Реферат: Система централизованного теплоснабжения жилых районов г. Владимира
--PAGE_BREAK--Построение графика центрального качественного регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке основано на определении зависимости температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях от температуры наружного воздуха:
<img width=«77» height=«25» src=«ref-1_1559476729-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1129"> ,<img width=«79» height=«25» src=«ref-1_1559476911-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1130">.
Для зависимых схем присоединения отопительных установок к тепловым сетям температуру воды в подающей и обратной магистралях в течении отопительного периода, т.е. в диапазоне температур наружного воздуха от +8ºC до t<img width=«37» height=«17» src=«ref-1_1559461534-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1131">, рассчитывают по формулам:
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559477216-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1132">=t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1133">+Δt<img width=«95» height=«57» src=«ref-1_1559477406-362.coolpic» v:shapes="_x0000_i1134">+ <img width=«148» height=«48» src=«ref-1_1559477768-474.coolpic» v:shapes="_x0000_i1135">, ºC, [ 1 ] стр.11 (11)
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559478242-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1136">= t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1137">+ Δt<img width=«95» height=«57» src=«ref-1_1559477406-362.coolpic» v:shapes="_x0000_i1138">– 0,5<img width=«17» height=«19» src=«ref-1_1559478794-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1139"><img width=«76» height=«48» src=«ref-1_1559478889-238.coolpic» v:shapes="_x0000_i1140">, ºC, [ 1 ] стр.11 (12)
где Δt– температурный напор нагревательного прибора при расчетной температуры воды в отопительной системе, ºC, Δt=<img width=«80» height=«43» src=«ref-1_1559479127-220.coolpic» v:shapes="_x0000_i1141">,( где <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559479347-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1142"> – температура воды в подающей ( после смесительного устройства) линии системы отопления, ºC, принять равной 95 ºC, <img width=«17» height=«23» src=«ref-1_1559479442-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1143"> – температура воды в обратной линии системы отопления, ºC);
<img width=«24» height=«19» src=«ref-1_1559479537-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1144"> – расчетный перепад температур воды в тепловой сети, <img width=«24» height=«19» src=«ref-1_1559479537-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1145">=<img width=«29» height=«23» src=«ref-1_1559479747-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1146"><img width=«17» height=«23» src=«ref-1_1559479442-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1147">, ºC; <img width=«17» height=«19» src=«ref-1_1559478794-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1148"> – расчетный перепад температур воды в местной системе отопления, <img width=«17» height=«19» src=«ref-1_1559478794-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1149">= <img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559479347-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1150"> – <img width=«17» height=«23» src=«ref-1_1559479442-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1151">, ºC
Задаваясь различными значениями t<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559480325-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1152">в пределах от +8 ºC до t<img width=«37» height=«17» src=«ref-1_1559461534-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1153"> (t<img width=«5» height=«29» src=«ref-1_1559480521-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1154">=+8 ºC, t<img width=«5» height=«29» src=«ref-1_1559480521-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1155">=0 ºC, t<img width=«5» height=«29» src=«ref-1_1559480521-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1156">=t<img width=«41» height=«15» src=«ref-1_1559480752-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1157">, t<img width=«5» height=«29» src=«ref-1_1559480521-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1158">= t<img width=«37» height=«17» src=«ref-1_1559461534-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1159">) определяем <img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559477216-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1160"> и <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559478242-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1161"> по формулам:
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559481276-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1162">= 20+62,5<img width=«103» height=«52» src=«ref-1_1559481390-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1163">+<img width=«92» height=«23» src=«ref-1_1559481764-303.coolpic» v:shapes="_x0000_i1164"><img width=«55» height=«41» src=«ref-1_1559482067-222.coolpic» v:shapes="_x0000_i1165">=50 ºC;
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559482289-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1166">= 20 +62,5<img width=«83» height=«49» src=«ref-1_1559482404-332.coolpic» v:shapes="_x0000_i1167"> — 0,5 2×5<img width=«55» height=«41» src=«ref-1_1559482067-222.coolpic» v:shapes="_x0000_i1168">=37,5 ºC.
Таблица 1.4 — Температура воды в подающем о обратном трубопроводе в зависимости от температуры наружного воздуха
Температура сетевой воды, ºC
t<img width=«5» height=«29» src=«ref-1_1559480521-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1169">, ºC
+8
0
t<img width=«41» height=«15» src=«ref-1_1559480752-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1170">
t<img width=«37» height=«17» src=«ref-1_1559461534-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1171">
<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559477216-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1172">
53,13
63,5
84,38
100
<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559478242-107.coolpic» v:shapes="_x0000_i1173">
37,5
46,3
60,6
70
Строим график <img width=«77» height=«25» src=«ref-1_1559476729-182.coolpic» v:shapes="_x0000_i1174"> ,<img width=«79» height=«25» src=«ref-1_1559476911-186.coolpic» v:shapes="_x0000_i1175">(рисунок 1.1)
4. Расчет расходов теплоносителя в тепловых сетях
Определим расход воды на отопление Go. max(кг/с) по формуле:
Go. max= Qo.p./c×(τ1–τ2), т/ч, [1] cтр. 15 (13)
Go. max=1983,74/ 4,19 (120 — 70)=9,5 т/ч.
где Qo.p. − расчетная тепловая нагрузка отопления, ккал/ч;
с – удельная теплоемкость воды; с=1 ккал/(кг·°С);
Найдем расход воды на вентиляцию Gв. max(кг/с) по формуле:
Gв. max= Qв.p. /c×(τ1–τ2), т/ч, [1] cтр. 15(14)
где Qв.p. − расчетная тепловая нагрузка вентиляции, ккал/ч;
Gв. max= 62,6/ 4,19 (120 — 70) = 0,3 т/ч.
В закрытых системах теплоснабжения средний расход сетевой воды Gг.ср. (кг/с) при двухступенчатой схеме присоединения водоподогревателей найдем по формуле:
Gг.ср. = Qг.сp.)/c×(τ'1–τ'2) ×(55−t')/(55−tх.з.)+0,2, т/ч, [1] cтр. 15 (15)
где τ'2 − температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С;
t' – температура воды после первой ступени подогрева при двухступенчатых схемах присоединения подогревателей, °С;
Gг.ср. =239,88/ 4,19(70 – 58,3)× (55-48,3/55-5 +0,2)=1,61 т/ч.
Максимальный расход Gг.mах. (кг/с) определим по формуле:
Gг.mах. = 0,55×Qг.max./с×(τ'1–τ'2), т/ч, [1] cтр. 15 (16)
где τ'1 – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С;
τ'2 – температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети после системы отопления в точке излома температурного графика, °С.
Gг.mах. =0,55×575,7 /4,19×(70-58,3)=6,46 т/ч.
Суммарный расчетный расход сетевой воды
В двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты суммарные расчетные расходы сетевой воды Gd(кг/с) следует определять по формуле:
Gd= Gо.mах+Gв.mах+Gг.max, т/ч, [1] cтр. 17 (17)
Gd=9,5 + 1,2+1,51=11,4 т/ч.
5. Гидравлический расчет тепловых сетей
Проектирование тепловых сетей начинается с выбора трассы и способа их прокладки. Проектирование трасс магистральных тепловых сетей должно увязываться с условиями как существующей застройки города, так и перспективами его дальнейшего развития.
Для проектирования тепловых сетей необходимы исходные данные: топографические условия местности, характер планировки и застройки городских районов, размещение наземных и подземных инженерных сооружений и коммуникаций, характеристика свойств грунтов и глубина их залегания, режим и физико-химические свойства подземных вод и другие
Трасса тепломагистрали, наносимая на топографический план, выбирается по кратчайшему направлению между начальной и конечной ее точками с учетом прохода труднопроходимых территорий и различных препятствий. Трасса тепловых сетей в городах и других населенных пунктах должна предусматриваться в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красным линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы зеленых насаждений, а внутри микрорайонов и кварталов – вне проезжей части дорог. При выборе трассы теплопроводов необходимо учитывать экономичность и надежность тепловых сетей. Наиболее экономичной является тупиковая схема.
С целью повышения надежности работы тепловых сетей целесообразно устраивать блокировочные перемычки, которые рассчитываются на пропуск аварийного расхода воды, принимаемого равным 70 – 75 % от расчетного. При диаметре магистралей до <metricconverter productid=«500 мм» w:st=«on»>500 мм перемычки можно не устраивать.
Пересечение тепловыми сетями естественных препятствий и инженерных коммуникаций должно выполнятся под углом 90º, а при обосновании – под меньшим углом, но не менее 45º.
При выборе трассы предусматривается один ввод тепловых сетей в каждый квартал. В местах ответвлений к кварталам или зданиям предусматривают тепловую камеру. Подключать рядом расположенные кварталы целесообразно из одной тепловой камеры.
За расчетную магистраль принимаем наиболее напряженное и нагруженное направление на трассе тепловой сети, соединяющее источник теплоты с дальним потребителем. В проекте за магистраль принимаем направление от источника до микрорайона IV, т. е. участки: 1 (о – а), 2 (а – б), 3 (б – в), 4 (в – микрорайон IV).
Таблица 5.1- Расход сетевой воды на участке тепловой сети
№ участка
Расход теплоносителя (сетевой воды)
Цифровое обозначение
Буквенное обозначение
формула
G, кг/с
G×3,6 т/ч
1
о – а
G=<img width=«45» height=«27» src=«ref-1_1559483850-244.coolpic» v:shapes="_x0000_i1176">илиG<img width=«5» height=«23» src=«ref-1_1559484094-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1177">=<img width=«55» height=«24» src=«ref-1_1559484171-153.coolpic» v:shapes="_x0000_i1178">
100,41
361,48
2
а – б
G<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1179">=G<img width=«5» height=«23» src=«ref-1_1559484094-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1180">–G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484480-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1181">илиG<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1182">=G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1183">+G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1184">
82,31
296,32
3
б – в
G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1185">=G<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1186">–G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1187">илиG<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1188">=G<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1189">+G<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485195-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1190">
39,32
141,55
4
в – микрорайон IV
G<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1191">=G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559485354-101.coolpic» v:shapes="_x0000_i1192">
24,61
88,6
5
а – микрорайон I
G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484480-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1193">=G<img width=«11» height=«25» src=«ref-1_1559485535-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i1194">
18,1
65,16
6
б – микрорайон II
G<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1195">=G<img width=«13» height=«25» src=«ref-1_1559485705-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1196">
42,99
154,76
7
в – микрорайон III
G<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485195-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1197">=G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559485881-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1198">
14,71
52,96
продолжение
--PAGE_BREAK--
Предварительный гидравлический расчет тепловой сети
Гидравлический расчет один из важнейших разделов проектирования в эксплуатации тепловой сети.
При проектировании в задачу гидравлического расчета входит:
– определение диаметров трубопроводов;
– определение падения давления (напора);
– определение давлений (напоров) в различных точках сети;
– увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.
Независимо от результатов расчета наименьшие диаметры труб принимают: для распределительных трубопроводов – не менее <metricconverter productid=«50 мм» w:st=«on»>50 мм, для ответвлений к отдельным зданиям – не менее <metricconverter productid=«25 мм» w:st=«on»>25 мм.
Удельные потери на трение R<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485985-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1199">(<img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1559486063-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1200">h) на трубопроводах принимаем:
– для участков расчетной магистрали от источника тепла до наиболее удаленного потребителя до 80 Па/м;
– для ответвления от расчетной магистрали – по располагаемому давлению, но не более 300 Па/м.
При определении диаметра труб принимаем значения коэффициента эквивалентной шероховатости <img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559486154-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1201">=0,5 мм и скорость движения теплоносителя <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1559486251-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1202">не более 3,5 м/с.
По приложению 1 ,[1] выбираем наружный диаметр (d<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559480325-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1203">×s) трубопровода для каждого участка тепловой сети, скорость движения теплоносителя (<img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1559486251-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1204">) и удельные потери давления R<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485985-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1205">(<img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1559486063-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1206">h). Выбранные значения заносим в таблицу 2.2 По приложению 20, [1] подбираем соответствующие данные (d<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559480325-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1207">×s), условный (d<img width=«11» height=«25» src=«ref-1_1559486750-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1208">) и внутренний (d<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1209">)диаметры трубопроводов.
--PAGE_BREAK--
, Па, [1] стр41 (24)
где R
<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485985-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1267">
– удельные потери давления на трение, Па/м
ΔP<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1268">=66,5×361,99 =24072,34 Па.
Действительное падение напора для воды
ΔH<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1269">= ΔP/<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559488079-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1270">g, м, [1] стр41 (25)
где <img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559488079-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1271"> – средняя плотность воды, кг/м³;
g– ускорение свободного падения, принимаем g=9,81 м/с².
ΔH=24072,34/958,38×9,81 = 2,56 м.
Располагаемый напор в начале магистрального участка тепловой сети:
Н = Н<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493110-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1272">+2ΔH, м [1] стр41 (26)
где Н<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493110-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1273"> – располагаемый напор в конце магистрального участка, м;
ΔH– потери напора на участке магистрали, м.
Н<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1274"> = 15+2×1,25=17,5 м.
Располагаемый напор у абонентов в каждом микрорайоне:
Н<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559493338-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1275">= Н – 2ΔH, [1] стр41 (27)
где Н – располагаемый напор в начале магистрального участка, м;
Потери напора от источника теплоснабжения до узловых точек магистрали и до абонента:
ΔH<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493422-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1276">= ΔH<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1277">, [1] стр43 (28)
ΔH<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493422-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1278">=2,56 ,
ΔH<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559493671-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1279">= ΔH<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493422-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1280">+ ΔH<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1281">, [1] стр43 (29)
ΔH<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559493671-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1282">= 2,56+1,71= 4,69 ,
ΔH<img width=«9» height=«25» src=«ref-1_1559494012-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1283">= ΔH<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559493671-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1284">+ ΔH<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1285">, [1] стр43 (30)
ΔH<img width=«9» height=«25» src=«ref-1_1559494012-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1286">=4,27+0,42=4,69 ,
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1287"><img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1288">= ΔH<img width=«9» height=«25» src=«ref-1_1559494012-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1289">+ΔH<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1290">, [1] стр43 (31)
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1291"><img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1292">=4,69+1,25=5,94 ,
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1293"><img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484480-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1294">=Δ Н<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1295"><img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559493338-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1296">1= ΔH<img width=«8» height=«24» src=«ref-1_1559493422-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1297">+ΔH<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484480-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1298">, [1] стр43 (32)
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1299"><img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484480-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1300">=2,6+1,18= 3,74 ,
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1301"><img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1302">= Δ Н<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1303"><img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559493338-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1304">11= ΔH<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559493671-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1305">+ ΔH<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1306">, [1] стр43 (33)
ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1307"><img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484718-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1308">=4,27+4,52= 8,79 ,
ΔH<img width=«11» height=«25» src=«ref-1_1559496099-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1309">= Δ Н<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1310"><img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559493338-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1311">111= ΔH<img width=«9» height=«25» src=«ref-1_1559494012-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1312">+ ΔH<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559485195-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1313">, [1] стр43 (34)
ΔH<img width=«11» height=«25» src=«ref-1_1559496099-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1314">=4,69+0,11 =4,8 .
Напор сетевого насоса:
Н<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559496593-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1315">= Н<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559493338-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1316">IV+<img width=«53» height=«27» src=«ref-1_1559496765-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1317">+<img width=«35» height=«23» src=«ref-1_1559497014-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1318">, м, [1] стр43 (35)
где <img width=«35» height=«23» src=«ref-1_1559497014-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1319"> – потери напора на источнике теплоснабжения, принимаем равным <metricconverter productid=«20 м» w:st=«on»>20 м.
<img width=«53» height=«27» src=«ref-1_1559496765-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1320">=2 ΔH<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1321">+2 ΔH<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1322">+2 ΔH<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1323">+2 ΔH<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1324">=2 ΔH<img width=«8» height=«20» src=«ref-1_1559494351-75.coolpic» v:shapes="_x0000_i1325"><img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1326">, [1] стр43 (36)
<img width=«53» height=«27» src=«ref-1_1559496765-249.coolpic» v:shapes="_x0000_i1327">=2×2,56+2×1,71+2×0,42+2×1,25 =11,88
Н<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559496593-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1328">=15+11,88+20=46,9 м.
6. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы котельной
Расчет тепловой схемы котельной базируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы. Увязка этих уравнений производится в конце расчета в зависимости от принятой котельной. При расхождении предварительно принятых в расчете величин с полученными в результате расчета более чем на 3 % расчет следует повторить, подставив в качестве исходных данных полученные значения.
Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами, работающей на закрытую систему теплоснабжения, рекомендуется производить в такой последовательности:
1. Составить таблицу исходных данных для расчета. Эта таблица составляется на основании проекта системы теплоснабжения или расчета расходов теплоты различными потребителями по укрупненным показателям. В этой же в таблице указываются значения величин, предварительно принятые в последующих расчетах.
Таблица 6.1 — Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения:
Наименование
Обо-
зна-
чение
Обоснование
Значение величины при характерных режимах работы котельной
Максимально-зимнем
летнем
Место расположения котельной
_
задано
г. Владимир
Максимальные расходы теплоты ( с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт:
на отопление жилых и общественных зданий
на вентиляцию общественных зданий
на горячее водоснабжение
Q<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559498328-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1329">
Q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1330">
Q<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559498483-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1331">
-
-
-
5,23
0,62
1,98
-
-
0,7
Расчетная температура наружного воздуха для отопления, °C
Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, °C
Температура воздуха внутри помещений, °C
Температура сырой воды, °C
Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, °C
Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, °C
Коэффициент собственных нужд химводоочистки
Температура воды на выходе из водогрейных котлов,°C
Температура воды на входе в водогрейный котел,°C
Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, °C
Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч
Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч
t<img width=«20» height=«25» src=«ref-1_1559498567-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1332">
t<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1333">
t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1334">
t<img width=«23» height=«15» src=«ref-1_1559498820-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1335">
t´<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559498914-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1336">
t´´<img width=«24» height=«24» src=«ref-1_1559499000-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1337">
К<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499098-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1338">
t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499184-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1339">
t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499281-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1340">
t<img width=«27» height=«27» src=«ref-1_1559499378-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1341">
G´<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499507-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1342">
G<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559499593-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1343"><img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes=«Рисунок_x0020_321»>
Принята
-
СНиП ІІ_36-73
Принята
-
Принят
Принята
-
-
Принят
-
-28
-16
18
5
19
70
1,25
150
70
60
2
1,5
-
-
-
15
19
70
1,25
120
70
60
0,5
0,5
Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:
К<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1345">= <img width=«60» height=«48» src=«ref-1_1559499863-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1346">, [2] стр. 164 (37)
К<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1347">= <img width=«52» height=«41» src=«ref-1_1559500170-225.coolpic» v:shapes="_x0000_i1348">= 0,739
где t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1349"> — принятая температура воздуха внутри отапливаемых помещений, °C;
t <img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559500478-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1350">– расчетная температура наружного воздуха;
t <img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559480325-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1351">– температура наружного воздуха в наиболее холодный месяц
Температура воды на нужды отопления и вентиляции в подающей линии для режима наиболее холодного месяца (°C ) :
t <img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1352">= 20 + 64,5 К<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559500730-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1353"> +67,5 К<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1354">[2] стр.164 (38)
t <img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1355">= 18 + 64,5 ×(0,739)<img width=«17» height=«20» src=«ref-1_1559500996-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1356"> +67,5 ×0,739= 118,5
Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца (°C ):
t <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1357">= t <img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1358">– 80 К<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1359">[2] стр.164 (39)
t <img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1360">= 118,5– 80 ×0,739= 59,4
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию с учетом потерь для максимально- зимнего режима ( МВт):
Q <img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1361">= Q<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559498328-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1362"> + Q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1363">[2] стр.164 (40)
где Q<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559498328-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1364"> – расход теплоты на отопление, МВт;
Q<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1365"> – расход теплоты на вентиляцию, МВт;
Q <img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1366">= 5,23 + 0,62=5,85
для режима наиболее холодного месяца:
Q <img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1367">= (5,23+0,62)×0,739= 4,3
Суммарный расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для максимально- зимнего режима (МВт):
Q<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1368"> = Q <img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499780-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1369">+ Q<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559498483-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1370">[2] стр.164 (41)
где Q<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559498483-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1371"> – расход теплоты на горячее водоснабжение, МВт;
Q = 5,23+ 0,62+1,98=7,83
для режима наиболее холодного месяца:
Q = 4,3+1,98=6,28
Расход воды в подающей линии системы теплоснабжения для нужд горячего водоснабжения, ( т/ ч):
при двухступенчатой схеме присоединение местных теплообменников для максимально — зимнего режима:
G<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559502288-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1372"> = <img width=«71» height=«47» src=«ref-1_1559502407-284.coolpic» v:shapes="_x0000_i1373"> [2] стр.164 (42)
где t<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559502288-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1374"> – температура горячей воды, подаваемой потребителям; t <img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1375">– температура сырой воды;
G<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559502288-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1376"> = <img width=«116» height=«41» src=«ref-1_1559503014-336.coolpic» v:shapes="_x0000_i1377">
Для определения расхода воды на местные теплообменники при режиме наиболее холодного месяца предварительно вычисляется тепловая нагрузка подогревателя первой ступени:
Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559503350-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1378"> = 0,00116 G<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559502288-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1379">[t<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1380">-(<img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1559486063-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1381">t<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1382">+t<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1383">)] [2] стр.165 (43)
где <img width=«15» height=«17» src=«ref-1_1559486063-91.coolpic» v:shapes="_x0000_i1384">t<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559465575-78.coolpic» v:shapes="_x0000_i1385"> — минимальная разность температур греющей и подогреваемой воды, принимается равной <metricconverter productid=«10 ﾰC» w:st=«on»>10 °C ;
Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559503350-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1386"> = 0,00116 ×30,96×[59,4-(10+5)]=1,59
Тепловая нагрузка подогревателя второй ступени (МВт):
Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559504167-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1387"> = Q<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559502288-119.coolpic» v:shapes="_x0000_i1388"> — Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559503350-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1389">[2] стр.165 (44)
Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559504167-100.coolpic» v:shapes="_x0000_i1390"> = 1,98- 1,59= 0,39
Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени, т.е на горячее водоснабжение для режима наиболее холодного месяца ( т/ ч):
G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559504584-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1391">= <img width=«103» height=«48» src=«ref-1_1559504683-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1392"> [2] стр.165 (45)
где Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559504584-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1393"> — расход теплоты потребителями горячего водоснабжения для летнего режима, МВт; t<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559505140-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1394"> продолжение
--PAGE_BREAK--— температура сетевой воды в прямой линии горячего водоснабжения при летнем режиме, ºC:
G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559504584-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1395">= <img width=«144» height=«44» src=«ref-1_1559505327-424.coolpic» v:shapes="_x0000_i1396">
Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (т/ч):
G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559505751-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1397">=<img width=«92» height=«47» src=«ref-1_1559505837-312.coolpic» v:shapes="_x0000_i1398">[2] стр.165 (46)
для максимально — зимнего режима:
G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559505751-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1399">=<img width=«163» height=«41» src=«ref-1_1559506235-438.coolpic» v:shapes="_x0000_i1400">
для режима наиболее холодного месяца:
G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559505751-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1401">=<img width=«164» height=«44» src=«ref-1_1559506759-477.coolpic» v:shapes="_x0000_i1402">
Расход воды внешними потребителями на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение (т/ч):
G<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1403">=G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559505751-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1404">+G<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559498483-84.coolpic» v:shapes="_x0000_i1405">[2] стр.165 (47)
для максимально — зимнего режима:
G<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1406">=100,6+0=100,6
для режима наиболее холодного месяца:
G<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1407">=62,57+5,68=68,25
для летнего режима:
G<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1408">=0+10,09=10,09
Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей (°С):
при двухступенчатой (последовательной или смешанной) схеме присоединения местных теплообменников для режимов максимально-зимнего и наиболее холодного месяца:
t<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559507738-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1409">=t<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1410">-<img width=«64» height=«48» src=«ref-1_1559507934-272.coolpic» v:shapes="_x0000_i1411">[2] стр.165 (48)
для максимально-зимнего режима:
t<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559507738-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1412">=70-<img width=«127» height=«44» src=«ref-1_1559508323-397.coolpic» v:shapes="_x0000_i1413">
для режима наиболее холодного месяца:
t<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559507738-117.coolpic» v:shapes="_x0000_i1414">=59,4<img width=«108» height=«44» src=«ref-1_1559508837-365.coolpic» v:shapes="_x0000_i1415">
а для летнего режима при той же схеме проверяется температура
t<img width=«27» height=«27» src=«ref-1_1559499378-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1416">= t<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1417">-<img width=«69» height=«49» src=«ref-1_1559509408-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1418">[2] стр.166 (49)
где <img width=«13» height=«17» src=«ref-1_1559509702-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1419"> — КПД подогревателя, во всех расчетах принимается равным 0,98
t<img width=«27» height=«27» src=«ref-1_1559499378-129.coolpic» v:shapes="_x0000_i1420">=70-<img width=«124» height=«44» src=«ref-1_1559509919-405.coolpic» v:shapes="_x0000_i1421">
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в тепловых сетях и в системе потребителей (т/ч):
G<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559510324-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1422">=0,01×K<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559510412-87.coolpic» v:shapes="_x0000_i1423">×G<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559461451-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1424">[2] стр.166 (50)
где K<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559510412-87.coolpic» v:shapes="_x0000_i1425">— потери воды в закрытой системе теплоснабжения и в системе потребителей, принимаются 1,5—2 % часового расхода воды внешними потребителями.
для максимально- зимнего режима:
G<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559510324-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1426">=0,01×2×100,6=2,01
для режима наиболее холодного месяца:
G<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559510324-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1427">=0,01×1,8×68,25=1,2
для летнего режима:
G<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559510324-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1428">=0,01×2×10,09=0,2
Количество сырой воды, поступающее на химводоочистку (т/ч):
G<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1429">=1,25×G<img width=«17» height=«25» src=«ref-1_1559510324-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1430">[2] стр.166 (51)
для максимально- зимнего режима:
G<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1431">=1,25×2,01 =2,5
для режима наиболее холодного месяца:
G<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1432">=1,25×1,2=1,5
для летнего режима:
G<img width=«16» height=«24» src=«ref-1_1559502810-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1433">=1,25×0,2=0,25
При установке деаэратора, работающего при давлении 0,12 МПа и температуре деаэрированной воды около 104 °С определяется температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды (°С):
t"<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499507-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1434">=<img width=«159» height=«48» src=«ref-1_1559511447-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1435">[2] стр.166 (52)
для максимально- зимнего режима:
t"<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499507-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1436">=<img width=«199» height=«41» src=«ref-1_1559511955-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1437">
для режима наиболее холодного месяца:
t"<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499507-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1438">=<img width=«192» height=«41» src=«ref-1_1559512493-437.coolpic» v:shapes="_x0000_i1439">
для летнего режима:
t"<img width=«19» height=«24» src=«ref-1_1559499507-86.coolpic» v:shapes="_x0000_i1440">=<img width=«195» height=«44» src=«ref-1_1559513016-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1441">
Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор (°С):
t<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1559513473-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1442">=<img width=«152» height=«51» src=«ref-1_1559513585-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1443">[2] стр.166 (53)
где G<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559499593-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1444"> — расход греющей воды на подогреватель химически очищенной воды, им следует предварительно задаваться, т/ч;t<img width=«15» height=«24» src=«ref-1_1559499184-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1445">— температура воды на выходе из водогрейного котла, °С; t<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559514226-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1446"> — температура греющей воды после подогревателя химически очищенной воды, ею также следует предварительно задаться (обычно ее принимают на 4—6 °С выше температуры насыщения при давлении в деаэраторе).
для максимально- зимнего режима:
t<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1559513473-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1447">=<img width=«223» height=«41» src=«ref-1_1559514423-475.coolpic» v:shapes="_x0000_i1448">
для режима наиболее холодного месяца:
t<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1559513473-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1449">=<img width=«219» height=«41» src=«ref-1_1559515010-475.coolpic» v:shapes="_x0000_i1450">
для летнего режима:
t<img width=«25» height=«27» src=«ref-1_1559513473-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1451">=<img width=«227» height=«44» src=«ref-1_1559515597-495.coolpic» v:shapes="_x0000_i1452">
Проверка температуры сырой воды перед химводоочи- сткой с учетом температур (°С):
<img width=«183» height=«51» src=«ref-1_1559516092-466.coolpic» v:shapes="_x0000_i1453"> [2] стр.167 (54)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«223» height=«44» src=«ref-1_1559516558-480.coolpic» v:shapes="_x0000_i1454">
для наиболее холодного месяца:
<img width=«236» height=«44» src=«ref-1_1559517038-502.coolpic» v:shapes="_x0000_i1455">
для летнего режима:
<img width=«251» height=«44» src=«ref-1_1559517540-525.coolpic» v:shapes="_x0000_i1456">
Расход греющей воды на деаэратор (т/ч):
<img width=«160» height=«51» src=«ref-1_1559518065-424.coolpic» v:shapes="_x0000_i1457"> [2] стр.167 (55)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«212» height=«41» src=«ref-1_1559518489-470.coolpic» v:shapes="_x0000_i1458">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«204» height=«41» src=«ref-1_1559518959-452.coolpic» v:shapes="_x0000_i1459">
для летнего режима:
<img width=«219» height=«41» src=«ref-1_1559519411-482.coolpic» v:shapes="_x0000_i1460">
Расход химически очищенной воды на подпитку теплосети (т/ч):
<img width=«111» height=«27» src=«ref-1_1559519893-239.coolpic» v:shapes="_x0000_i1461"> [2] стр.167 (56)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«144» height=«24» src=«ref-1_1559520132-256.coolpic» v:shapes="_x0000_i1462">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«132» height=«24» src=«ref-1_1559520388-247.coolpic» v:shapes="_x0000_i1463">
для летнего режима:
<img width=«148» height=«24» src=«ref-1_1559520635-267.coolpic» v:shapes="_x0000_i1464">
Расход теплоты на подогрев сырой воды, химически очищенной воды, на деаэратор и мазутное хозяйство. При установке охладителя подпиточной воды определяется расход теплоты на него.
Расход теплоты на подогрев сырой воды (МВт):
<img width=«191» height=«44» src=«ref-1_1559520902-447.coolpic» v:shapes="_x0000_i1465"> [2] стр.167 (57)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«263» height=«44» src=«ref-1_1559521349-539.coolpic» v:shapes="_x0000_i1466">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«276» height=«44» src=«ref-1_1559521888-560.coolpic» v:shapes="_x0000_i1467">
для летнего режима:
<img width=«290» height=«44» src=«ref-1_1559522448-587.coolpic» v:shapes="_x0000_i1468">
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды (МВт):
<img width=«207» height=«44» src=«ref-1_1559523035-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1469"> [2] стр.167 (58)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«296» height=«44» src=«ref-1_1559523514-590.coolpic» v:shapes="_x0000_i1470">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«296» height=«44» src=«ref-1_1559524104-597.coolpic» v:shapes="_x0000_i1471">
для летнего режима:
<img width=«296» height=«44» src=«ref-1_1559524701-590.coolpic» v:shapes="_x0000_i1472">
Расход теплоты на деаэратор (МВт):
<img width=«207» height=«44» src=«ref-1_1559525291-489.coolpic» v:shapes="_x0000_i1473"> [2] стр.167 (59)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«268» height=«44» src=«ref-1_1559525780-547.coolpic» v:shapes="_x0000_i1474">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«268» height=«44» src=«ref-1_1559526327-548.coolpic» v:shapes="_x0000_i1475">
для летнего режима:
<img width=«280» height=«44» src=«ref-1_1559526875-560.coolpic» v:shapes="_x0000_i1476">
Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в охладителе деаэрированной воды (МВт):
<img width=«207» height=«44» src=«ref-1_1559527435-476.coolpic» v:shapes="_x0000_i1477"> [2] стр.167 (60)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«291» height=«44» src=«ref-1_1559527911-587.coolpic» v:shapes="_x0000_i1478">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«304» height=«44» src=«ref-1_1559528498-609.coolpic» v:shapes="_x0000_i1479">
для летнего режима:
<img width=«298» height=«44» src=«ref-1_1559529107-605.coolpic» v:shapes="_x0000_i1480">
Суммарный расход теплоты, который необходимо получить в котлах (МВт):
<img width=«211» height=«27» src=«ref-1_1559529712-485.coolpic» v:shapes="_x0000_i1481"> [2] стр.188 (61)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«331» height=«27» src=«ref-1_1559530197-639.coolpic» v:shapes="_x0000_i1482">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«332» height=«27» src=«ref-1_1559530836-651.coolpic» v:shapes="_x0000_i1483">
для летнего режима:
<img width=«318» height=«27» src=«ref-1_1559531487-622.coolpic» v:shapes="_x0000_i1484">
Расход воды через водогрейные котлы (т/ч):
<img width=«96» height=«49» src=«ref-1_1559532109-449.coolpic» v:shapes="_x0000_i1485"> [2] стр.168 (62)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«167» height=«41» src=«ref-1_1559532558-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1486">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«167» height=«41» src=«ref-1_1559532980-423.coolpic» v:shapes="_x0000_i1487">
для летнего режима:
<img width=«172» height=«41» src=«ref-1_1559533403-438.coolpic» v:shapes="_x0000_i1488">
Расход воды на рециркуляцию (т/ч):
<img width=«143» height=«53» src=«ref-1_1559533841-457.coolpic» v:shapes="_x0000_i1489"> [2] стр.168 (63)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«207» height=«44» src=«ref-1_1559534298-527.coolpic» v:shapes="_x0000_i1490">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«187» height=«41» src=«ref-1_1559534825-461.coolpic» v:shapes="_x0000_i1491">
для летнего режима:
<img width=«207» height=«44» src=«ref-1_1559535286-506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1492">
Расход воды по перепускной линии (т/ч):
<img width=«131» height=«51» src=«ref-1_1559535792-410.coolpic» v:shapes="_x0000_i1493"> [2] стр.168 (64)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«180» height=«44» src=«ref-1_1559536202-470.coolpic» v:shapes="_x0000_i1494">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«211» height=«44» src=«ref-1_1559536672-532.coolpic» v:shapes="_x0000_i1495">
для летнего режима:
<img width=«188» height=«44» src=«ref-1_1559537204-475.coolpic» v:shapes="_x0000_i1496">
Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию (т/ч):
<img width=«111» height=«25» src=«ref-1_1559537679-229.coolpic» v:shapes="_x0000_i1497"> [2] стр.168 (65)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«168» height=«25» src=«ref-1_1559537908-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1498">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«168» height=«25» src=«ref-1_1559538214-308.coolpic» v:shapes="_x0000_i1499">
для летнего режима:
<img width=«155» height=«25» src=«ref-1_1559538522-287.coolpic» v:shapes="_x0000_i1500">
Расчетный расход воды через котлы (т/ч):
<img width=«192» height=«27» src=«ref-1_1559538809-367.coolpic» v:shapes="_x0000_i1501"> [2] стр.168 (66)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«223» height=«24» src=«ref-1_1559539176-380.coolpic» v:shapes="_x0000_i1502">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«231» height=«24» src=«ref-1_1559539556-392.coolpic» v:shapes="_x0000_i1503">
для летнего режима:
<img width=«235» height=«24» src=«ref-1_1559539948-393.coolpic» v:shapes="_x0000_i1504">
Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии (т/ч):
<img width=«223» height=«27» src=«ref-1_1559540341-390.coolpic» v:shapes="_x0000_i1505"> [2] стр.168 (67)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«243» height=«21» src=«ref-1_1559540731-375.coolpic» v:shapes="_x0000_i1506">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«251» height=«21» src=«ref-1_1559541106-383.coolpic» v:shapes="_x0000_i1507">
для летнего режима:
<img width=«268» height=«21» src=«ref-1_1559541489-399.coolpic» v:shapes="_x0000_i1508">
Разница между найденным ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями (%):
<img width=«136» height=«47» src=«ref-1_1559541888-345.coolpic» v:shapes="_x0000_i1509"> [2] стр.168 (68)
для максимально- зимнего режима:
<img width=«191» height=«44» src=«ref-1_1559542233-451.coolpic» v:shapes="_x0000_i1510">
для режима наиболее холодного месяца:
<img width=«196» height=«44» src=«ref-1_1559542684-464.coolpic» v:shapes="_x0000_i1511">
Таблица 6.2 – Расчет тепловой схемы
Физическая величина
обозначение
обоснование
Значение величины при характерных режимах работы
Максимально – зимнего
Наиболее холодного месяца
летнего
Коэффициент расхода теплоты на отопление и вентиляцию
К<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559543148-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1512">
0,739
Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции, ºС
t<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1513">
118,5
Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции, ºС
t<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1514">
59,4
Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию, МВт
Q<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559543148-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1515">
5,85
4,3
Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и ГВС, т/ч
Q
7,83
6,28
Температура обратной воды после внешних потребителей, ºС
t<img width=«27» height=«25» src=«ref-1_1559543492-134.coolpic» v:shapes="_x0000_i1516">
52,7
39
24,1
Расход подпиточной воды для восполнения утечек в теплосети внешних потребителей, т/ч
G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559543626-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1517">
2,01
1,2
0,2
Количество сырой воды поступающей на химводоочистку, т/ч
G<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559543714-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1518">
2,5
1,5
0,25
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, ºС
t<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559543808-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1519">
24,7
22,3
20,3
Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды
t<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559543922-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1520">
30,6
28,2
22,9
Расход греющей воды на деаэратор, т/ч
G<img width=«17» height=«24» src=«ref-1_1559544045-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1521">
1,3
1,8
0,92
Суммарный расход теплоты, необходимый в водогрейных котлах, МВт
∑Q
9,055
7,474
12,952
Расход воды через водогрейные котлы, т/ч
G<img width=«13» height=«23» src=«ref-1_1559544150-83.coolpic» v:shapes="_x0000_i1522">
155,7
128,6
222,8
Расход воды на рециркуляцию, т/ч
G<img width=«25» height=«25» src=«ref-1_1559544233-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1523">
40,02
49,2
155,2
Расход воды по перепускной линии, т/ч
G<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_1559544336-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1524">
0
1,26
3,06
продолжение
--PAGE_BREAK--
Расчет тепловой схемы закончен (все конечные результаты приведены в таблице 6.2), так как невязка с предварительно принятой теплопроизводительностью котельной меньше 3 % .
В соответствии с расчетом тепловой схемы принимаем три котла КВ-ГМ-4-150. По данным завода изготовителя мощность одного котла составляет 49,5 т/ч. Расчет расхода воды через один котел при максимально- зимнем режиме 146 < 48,9 < 49,5. В связи с этим сохраним температуру воды на выходе из котлов t<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559544434-112.coolpic» v:shapes="_x0000_i1525">=120 ºС, необходимо при эксплуатации увеличить расход воды подаваемый рециркуляционным насосом на 0,6 т/ч через каждый котел. Это приведет к увеличению температуры воды на входе, что несколько уменьшит коррозию конвективных поверхностей нагрева котлов, но увеличит расход электроэнергии привода рециркуляционного насоса.
При летнем режиме теплоснабжение потребителей будет обеспечено одним котлом, который запущен <img width=«13» height=«13» src=«ref-1_1559544546-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1526">52 %. При режиме наиболее холодного месяца в работе будут находиться три котла. В случае выхода из строя одного котла подачу теплоты на вентиляцию общественных зданий и потребителям IIкатегории сокращать не придется, т.к. 6,28 – 4,65<img width=«12» height=«13» src=«ref-1_1559544628-81.coolpic» v:shapes="_x0000_i1527">2= –3. Поэтому в котельной достаточно установить три котла, не предусматривая резервного.
7. Расчет и выбор основного и вспомогательного оборудования
Деаэратор
По подсчитанным данным, приведенным в таблице 2, а именно, по суммарному количеству воды на деаэратор питательной воды, за вычетом пара, поступающего на него, равному 1,3 т/ч, из таблицы 12.36 [3] выбираем атмосферный деаэратор, обеспечивающий бесперебойное питание котлов питательной водой. Таким является деаэратор типа ДВ-5.
Технические данные:
Номинальная производительность 5 т/ч;
Рабочее давление –0,0075-0,05 (0,75…0,5) МПа (кгс/см<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1559544709-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1528">);
Температура 40-80 <img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1559544788-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1529">С;
Средняя температура подогрева воды –10- 40<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1559544788-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1530">С;
Высота колонки 2400 мм;
Диаметр, мм:
корпуса деаэратора (наружный) 616;
верхней тарелки 520;
горловины для прохода пара 270;
Диаметр отверстий на барботажном листе 6 м;
Площадь отверстий на барботажном листе 0,0029 м<img width=«11» height=«20» src=«ref-1_1559544709-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1531">;
Масса колонки – 471 кг;
Вместимость 0,67 м<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1532">.
Изготовитель: Заказчик по чертежам НПО ЦКТИ
Подбор насосов
Сетевые насосы
По расходу сетевой воды с учетом утечек G<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1533">= 270 т/ч и напору Н=46,9 м, принимаем на установку два сетевых насоса марки СЭ-800-55-11 один из которых находиться в резерве по таблице 15.4 [3].
Техническая характеристика насоса:
Напор 0,55 (55) МПа (м);
Частота вращения 1500 об/мин;
Электродвигатель:
Марка 4АН315S4 ;
мощность 200 кВт;
Габариты :
длина 2485 мм;
ширина 1207 мм;
высота 1465 мм;
Масса насоса 2790 кг;
Изготовитель: ПО " Ливгидромаш " (Орловская обл. )
Подпиточный насос
Предназначены для восполнения утечки воды из системы теплоснабжения, количество воды необходимое для покрытия утечек определяется в расчете тепловой схемы.
В котельной будет установлено подпиточных насоса марки 3 К-6а, один из которых резервный по [4]. Насосы установлены на нулевой отметке и подают подпиточную воду из бака подпиточной воды в обратную линию тепловой сети.
Техническая характеристика насоса:
Диаметр рабочего колеса 195 мм;
Подача 27,7 м <img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1534">/ч;
Напор 46 м;
Насос сырой воды
По данным расчета тепловой схемы из расхода сырой воды G<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559543714-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1535">= 2,5 т/ч выбираю два консольных насоса типа К один из которых находится в резерве по таблице 3.5[4], марки К 50-32-125.
Техническая характеристика:
Подача 12,5 м <img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1536">/ч;
Напор 20 м;
Мощность 2,2 кВт;
Изготовитель: Катайский насосный завод ( Курганская обл. )
Рециркуляционный насос
По данным расчета тепловой схемы выбираю два насоса марки П2-250-40 по таблице 4.7 [3], один из которых находится в резерве.
Техническая характеристика:
Подача 250 м <img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1537">/ч;
Напор: 4,5 МПа;
Частота вращения 2980 об/мин;
Мощность5020 кВт;
Изготовитель: Катайский насосный завод ( Курганская обл. )
Выбор тягодутьевых машин
Тягодутьевые машины обеспечивают:
– тягу и дутье;
– рециркуляцию дымовых газов при регулировании перегретого пара;
– рециркуляцию воздуха для снижения сернокислотной коррозии на котлах;
На принятых водогрейных котлах устанавливается один дымосос марки ДН-9 и вентилятор марки ВДН-9 [2], стр. 406.
Техническая характеристика дымососа:
Производительность 14,65×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1538"> м <img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1539">/ч;
Напор при 200 ºС 1,78 кПа;
КПД 83%;
Масса без электродвигателя536 кг;
Электродвигатель: марка 4А160S4;
Мощность 15 кВт;
Изготовитель: Бийский котельный завод.
Техническая характеристика вентилятора:
Производительность 14,65×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1540"> м <img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1541">/ч;
Напор 2,78 кПа;
КПД 83%;
Масса без электродвигателя 466 кг;
Электродвигатель:
марка 4А160S4;
мощность 15 кВт;
Изготовитель: Бийский котельный завод.
Электродвигатели имеют частоту вращения 100 или 1500 об/мин.
8. Определение диаметров и типоразмеров основных магистральных трубопроводов котельной
Внутренний диаметр трубопровода вычисляется по формуле, м:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1542">=<img width=«67» height=«49» src=«ref-1_1559545933-285.coolpic» v:shapes="_x0000_i1543">[2] стр. 209 (69)
где G– расход среды, протекающий по трубопроводу, т/ч;
w– рекомендуемая скорость среды, м/с;
<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1559546218-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1544"> – плотность среды, кг/м ³
Определим действительную скорость среды в паропроводе, м/с;
w=<img width=«55» height=«45» src=«ref-1_1559546310-244.coolpic» v:shapes="_x0000_i1545">[2] стр. 209 (70)
1 Трубопровод сырой воды:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1546">=<img width=«148» height=«49» src=«ref-1_1559546647-478.coolpic» v:shapes="_x0000_i1547">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равный 40 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 2,74 кг и толщиной стенки 3 мм.
w= <img width=«144» height=«44» src=«ref-1_1559547125-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1548">м/с.
2 Трубопровод на деаэратор:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1549">=<img width=«147» height=«49» src=«ref-1_1559547651-475.coolpic» v:shapes="_x0000_i1550">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равный 20 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 1,26 кг и толщиной стенки 3 мм.
w= <img width=«143» height=«44» src=«ref-1_1559548126-426.coolpic» v:shapes="_x0000_i1551">м/с.
3 Трубопровод на рециркуляцию:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1552">=<img width=«148» height=«49» src=«ref-1_1559548645-482.coolpic» v:shapes="_x0000_i1553">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равны 89 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 7,8 кг и толщиной стенки 3,5 мм.
w= <img width=«136» height=«44» src=«ref-1_1559549127-433.coolpic» v:shapes="_x0000_i1554">м/с.
4 Сетевой трубопровод:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1555">=<img width=«153» height=«49» src=«ref-1_1559549653-496.coolpic» v:shapes="_x0000_i1556">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равный 127 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 15,04 кг и толщиной стенки 5 мм.
w= <img width=«140» height=«44» src=«ref-1_1559550149-441.coolpic» v:shapes="_x0000_i1557">м/с.
5 Подпиточный трубопровод:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1558">=<img width=«148» height=«49» src=«ref-1_1559550683-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1559">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равный 20 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 1,58 кг и толщиной стенки 4 мм.
w= <img width=«143» height=«44» src=«ref-1_1559551162-430.coolpic» v:shapes="_x0000_i1560">м/с.
6 Трубопровод химически очищенной воды на подпитку теплосети:
d<img width=«20» height=«23» src=«ref-1_1559545100-93.coolpic» v:shapes="_x0000_i1561">=<img width=«136» height=«49» src=«ref-1_1559551685-453.coolpic» v:shapes="_x0000_i1562">м.
Принимаем ближайший большой диаметр трубопровода по ГОСТ 8732-78 равный 20 мм. Этот трубопровод представляет собой стальную бесшовную горячедеформированную трубу массой 1,08 кг и толщиной стенки 2,5 мм.
w= <img width=«133» height=«44» src=«ref-1_1559552138-403.coolpic» v:shapes="_x0000_i1563">м.
9. Обоснование выбора и расчет водоподготовительного оборудования
Водоподготовка предназначена для котельной, оборудованной тремя водогрейными котлами КВ-ГМ-4-150.
Номинальная теплопроизводительность котельной, равная 4,65 МВт.
Расход воды через водогрейные котлы 403,5 т/ч.
Характеристика исходной воды реки Клязьма:
— жесткость в мг·экв/кг:
общая Жи.в – 3,2;
некарбонатная постоянная – 2,6;
— сухой остаток Sи.вв мг·экв/кг;– 347;
— взвешенные вещества в мг·экв/кг– 8;
— щелочность общая Щи.в в мг·экв/кг–2,5.
Относительная щелочность котловой (продувочной) воды
<img width=«197» height=«47» src=«ref-1_1559552541-432.coolpic» v:shapes="_x0000_i1564">,% [13] стр. 134 (71)
где Щх – щелочность химически очищенной воды в мг-экв/кг;
Sх– сухой остаток химически очищенной воды в мг/кг;
40 – величина коэффициента для пересчета щелочности наNaOH
Щелочность питательной воды
<img width=«235» height=«44» src=«ref-1_1559552973-538.coolpic» v:shapes="_x0000_i1565">
Если значение относительной щелочности превышает 20 %, то питательную воду (химически очищенную воду) дополнительно обрабатывают нитратами (в частности, нитратами натрия NaNo3).
Расчет фильтров.
Общее количество устанавливаемых фильтров примем равным четырем, из которых два будут выполнять работу фильтров Iступени, один фильтр – работу фильтра IIступени и четвертый резервным для обеих ступеней.
Номинальность химической водоподготовки с учетом продувки и собственных нужд ориентировочно примем
<img width=«140» height=«24» src=«ref-1_1559553511-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1566">, м3/ч [13] стр. 160 (72)
<img width=«256» height=«25» src=«ref-1_1559553770-440.coolpic» v:shapes="_x0000_i1567">
В качестве катионита используем сульфоуголь с обменной способностью Е=310 мг-экв/кг. Число регенерации каждого фильтра не должно быть более трех в сутки. Высота загрузки сульфоугля примем равной <metricconverter productid=«2000 мм» w:st=«on»>2000 мм. Все устанавливаемые фильтры примем одного диаметра (d=1000 мм), тогда площадь фильтрации каждого будет:
<img width=«84» height=«44» src=«ref-1_1559554210-244.coolpic» v:shapes="_x0000_i1568">, м2 [13] стр. 160 (73)
<img width=«151» height=«44» src=«ref-1_1559554454-353.coolpic» v:shapes="_x0000_i1569"> м2
Скорость фильтрации в фильтрах Iступени
<img width=«82» height=«72» src=«ref-1_1559554807-263.coolpic» v:shapes="_x0000_i1570"> [13] стр. 160 (74)
<img width=«144» height=«44» src=«ref-1_1559555070-365.coolpic» v:shapes="_x0000_i1571">м/ч
В фильтре IIступени
<img width=«157» height=«44» src=«ref-1_1559555435-383.coolpic» v:shapes="_x0000_i1572">
И находится в допустимых пределах.
После прохождение через фильтры Iступени вода практически снижает свою первоначальную жесткость до 0,2-0,1 мг-экв/кг, поэтому общее количество солей жесткости, поглощаемое в фильтрах Iступени, составит
<img width=«172» height=«24» src=«ref-1_1559555818-311.coolpic» v:shapes="_x0000_i1573">, г-экв/сутки [13] стр. 161 (75)
<img width=«326» height=«23» src=«ref-1_1559556129-512.coolpic» v:shapes="_x0000_i1574">
Объем сульфоугля в каждом фильтре:
<img width=«100» height=«44» src=«ref-1_1559556641-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1575">, м3 [13] стр. 161 (76)
<img width=«160» height=«44» src=«ref-1_1559556909-358.coolpic» v:shapes="_x0000_i1576">
Число регенераций натрий-катионитовых фильтров:
<img width=«71» height=«41» src=«ref-1_1559557267-214.coolpic» v:shapes="_x0000_i1577">, рег/сутки [13] стр. 161 (77)
Iступени в сутки
<img width=«261» height=«46» src=«ref-1_1559557481-622.coolpic» v:shapes="_x0000_i1578"> [13] стр. 161 (78)
Каждого фильтра Iступени:
<img width=«60» height=«43» src=«ref-1_1559558103-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1579">, рег/сутки [13] стр. 161 (79)
<img width=«84» height=«44» src=«ref-1_1559558301-218.coolpic» v:shapes="_x0000_i1580">, рег/сутки
То есть межрегенерационный период равен:
<img width=«77» height=«45» src=«ref-1_1559558519-242.coolpic» v:shapes="_x0000_i1581">, ч [13] стр. 162 (80)
<img width=«121» height=«41» src=«ref-1_1559558761-280.coolpic» v:shapes="_x0000_i1582">
Жесткость воды, поступающей на фильтр IIступени, была принята равной Жоб=0,2 мг-экв/кг, а ее содержание на входе фильтра считаем равным нулю; следовательно, количество солей жесткости, поглощаемое в фильтре IIступени, будет
<img width=«144» height=«24» src=«ref-1_1559559041-273.coolpic» v:shapes="_x0000_i1583">, г-экв/сутки [13] стр. 163 (81)
<img width=«191» height=«24» src=«ref-1_1559559314-334.coolpic» v:shapes="_x0000_i1584"> г-экв/сутки.
Число регенераций фильтров IIступени в сутки
<img width=«273» height=«46» src=«ref-1_1559559648-599.coolpic» v:shapes="_x0000_i1585"> [13] стр. 163 (82)
Межрегенерационный период работы фильтра
<img width=«124» height=«44» src=«ref-1_1559560247-306.coolpic» v:shapes="_x0000_i1586"> [13] стр. 164 (83)
То есть регенерация фильтра IIступени должна производиться примерно раз в 10 дней.
Определение расхода соли, необходимого для регенерации.
Расход соли на одну регенерацию
<img width=«102» height=«41» src=«ref-1_1559560553-294.coolpic» v:shapes="_x0000_i1587">, кг/рег [13] стр. 164 (84)
где <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1559560847-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1588"> — удельной расход соли, принимается 200-235 г/г-экв обменной способности катионита. Остальные обозначения преждние.
Подставляя числовые значения, получаем
<img width=«232» height=«41» src=«ref-1_1559560935-511.coolpic» v:shapes="_x0000_i1589">
Объем 26%-ого раствора соли на одну регенерацию
<img width=«119» height=«45» src=«ref-1_1559561446-359.coolpic» v:shapes="_x0000_i1590">, м3 [13] стр. 164 (85)
где <img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1559546218-92.coolpic» v:shapes="_x0000_i1591"> — плотность раствора соли при t=200С;
<img width=«16» height=«17» src=«ref-1_1559561897-90.coolpic» v:shapes="_x0000_i1592">— содержание соли в растворе в %.
<img width=«196» height=«44» src=«ref-1_1559561987-488.coolpic» v:shapes="_x0000_i1593">
Расход технической соли в сутки
<img width=«132» height=«25» src=«ref-1_1559562475-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1594">, кг/сутки [13] стр. 164 (86)
<img width=«239» height=«25» src=«ref-1_1559562743-424.coolpic» v:shapes="_x0000_i1595">
Расход соли на регенерецию фильтров в месяц
<img width=«111» height=«44» src=«ref-1_1559563167-321.coolpic» v:shapes="_x0000_i1596">, т [13] стр. 164 (87)
<img width=«175» height=«41» src=«ref-1_1559563488-422.coolpic» v:shapes="_x0000_i1597">
Резервуар мокрого хранения соли принимаем из расчета месячного расхода с запасом в 50 % согласно указаниям СНиП
<img width=«103» height=«25» src=«ref-1_1559563910-224.coolpic» v:shapes="_x0000_i1598">, м3 [13] стр. 165 (88)
<img width=«168» height=«27» src=«ref-1_1559564134-319.coolpic» v:shapes="_x0000_i1599">
Устанавливаем железобетонный резервуар емкостью Vрег=21,6 м3, размерами 3×3×2,5 м. Ёмкость мерника раствора соли принимаем по расходу соли на регенерацию фильтра с запасом в 30 %.
<img width=«91» height=«25» src=«ref-1_1559564453-209.coolpic» v:shapes="_x0000_i1600">, м3 [13] стр. 165 (89)
<img width=«180» height=«27» src=«ref-1_1559564662-348.coolpic» v:shapes="_x0000_i1601">
Обескислороживание воды при помощи сталестружечных фильтров.
Высоту фильтров Н выбирают в пределах 2-<metricconverter productid=«2,5 м» w:st=«on»>2,5 м, а диаметр:
<img width=«80» height=«47» src=«ref-1_1559565010-279.coolpic» v:shapes="_x0000_i1602">, м [13] стр. 177 (90)
где D– среднечасовой расход воды в м3/ч;
Н – высота фильтра в м.
<img width=«147» height=«47» src=«ref-1_1559565289-388.coolpic» v:shapes="_x0000_i1603">
Диаметр мраморного фильтра
<img width=«83» height=«47» src=«ref-1_1559565677-274.coolpic» v:shapes="_x0000_i1604">, м [13] стр. 177 (91)
где w— скорость фильтрации; принимают 8-10 м/ч.
<img width=«135» height=«47» src=«ref-1_1559565951-371.coolpic» v:shapes="_x0000_i1605">
Высота этих фильтров, по конструктивным соображениям, берется равной 2 м.
Общее количество устанавливаемых фильтров принимается равным четырем, из которых два выполняют работу фильтров первой ступени, один фильтр – работу фильтра второй ступени, а четвертый – резервный для обеих ступеней
Таблица 9.1 – Технические характеристики фильтров
Наименование
ФИПаI-1,0-0,6-Na
ФИПаII-1,0-0,6-Н
Давление, МПа (кгс/см2)
Рабочее
Пробное гидравлическое
0,6 (6)
0,9 (9)
0,6(6)
0,9 (9)
Температура, оС
40
40
Вместительность корпуса, м3
2,27
1,87
Производительность, м3/ч
20
40
Фильтрующая загрузка:
Высота, м
Объем, м3
2,0
1,6
1,5
1,2
Масса, т:
Сульфоугля при γ=0,65÷0,70 т/м3
Катионита КУ-2 при γ=0,71 т/м3
1,04-1,12
1,14
0,78-0,84
0,85
Внутренний диаметр корпуса, мм
1000
1000
Высота фильтра, мм
3655
3055
Толщина стенки, мм
6
6
Условный диаметр арматуры, мм:
Для подвода исходной и отмывочной воды
Для отвода обратной воды
Для подвода регенерационного раствора
Для подвода и отвода взрыхляющей воды
Для отвода регенерационного раствора, отмывочной воды и первого фильтра
Для гидровыгрузки фильтрующего материала
50
50
50
50
50
80
80
80
50
50
50
80
Масса конструкции фильтра, т
0,97
0,91
Характеристика топлива
Для выбранных котлов основным топливом является – природный газ, резервным – мазут.
Природный газ является наиболее распространенным газообразным топливом, обладающим высокой температурой сгорания. Основой природных газов является метан, содержание которого в газе 76,7 – 98%. Другие газообразные соединения углеводородов входят в состав газа от -,1 до 4,5%.
В состав горючих газов входят: водород, метан, другие углеводородные соединения, сероводород и негорючие газы, двуокись углерода, кислород, азот и незначительное количество водяных паров.
Теплота сгорания <metricconverter productid=«1 м³» w:st=«on»>1 м³ сухого природного газа при нормальных условиях для большинства отечественных месторождений составляет 33,29-35,87 МДж/м³.
Мазут относится к высококалорийным топливам. По элементарному составу мазут характеризуется высоким содержанием углерода до 87%, водорода до 11,1%, кислорода и азота до 1 %.
Мазут бывает маловязкий м высоковязкий. Вязкость мазута является важным эксплуатационным фактором, определяющим способность транспортировки, слива, перекачки и сжигания его. С повышением температуры вязкость его уменьшается, поэтому все операции с мазутом производят с подогревом.
Температурой вспышки мазута называют такую температуру, при котором пары его образуют с окружающим воздухом смесь, воспламеняющуюся при поднесении к ней огня. при разогреве мазута в открытых емкостях в целях пожарной безопасности температура подогрева должна быть примерно на 10 ºС ниже температуры вспышки.
10. Мероприятия по охране окружающей среды
Расчет выбросов токсичных веществ а атмосферу
Загрязнение воздушной среды котельными установками связано с выбросами в дымовую трубу токсичных газов SО<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1606">,SО<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559484639-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1607">и мелкодисперсной золы. Кроме того, при высоких температурах в ядре факела происходит частичное окисление азота с образованием окислов азота NOи NO<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1608">. При неполном сгорании топлива в продуктах сгорания могут появиться оксид углерода и даже метан СН<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559485115-80.coolpic» v:shapes="_x0000_i1609">.
Основным показателем, характеризующим загрязнение воздушной среды, является выброс вредностей в единицу времени. Расчет рассеивания вредных примесей в атмосфере производится в соответствии с санитарными нормами СН- 369-74 при неблагоприятных метеорологических условиях, а именно при опасной скорости ветра.
В современных производственных и отопительных котельных дымовая труба служит не для создания тяги, а для отвода продуктов сгорания на определенную высоту, при которой обеспечивается рассеивание вредностей до допустимых санитарными нормами концентраций в зоне нахождения людей.
За стандарт качества воздуха в России приняты предельные допустимые концентрации ( ПДК) различных токсических веществ. Предельные допустимые концентрации атмосферных загрязнений устанавливаются по двум показателям: максимально – разовому и среднесуточному. Максимально – разовая концентрация характеризует качество атмосферного воздуха при отборе пробы его в течении 20 мин, а среднесуточная — в течение суток.
Дополнительным требованием, установленным Минздравом России, является условие, при котором сумма отношений концентраций вредностей к их ПДК должна быть меньшн или равна единице:
<img width=«219» height=«47» src=«ref-1_1559566639-494.coolpic» v:shapes="_x0000_i1610">
Токсичными называют вещества, оказывающие негативные воздействия на организм человека и окружающую среду.
Оксиды азота. При сгорании топлива главным образом образуется оксид азота NO, который затем в атмосфере окисляется до NO<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1611">.
Образование NOувеличивается с ростом температуры газов и концентрации кислорода и не зависит от углеводородного состава топлива.
Находящийся в атмосфере NO<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1612">представляет собой газ красновато – бурого цвета, обладающий в больших концентрациях удушливым запахом. NO<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1613">оказывает негативное воздействие на слизистые оболочки глаз.
Оксид углерода (СО) образуется во время сгорания при недостатке кислорода или при диссоциации СО<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1614">. Основное влияние на образование СО оказывает состав смеси: чем она богаче, тем выше концентрация СО.
Оксид углерода – бесцветный и не имеющий запаха газ. При вдыхании вместе с воздухом он интенсивно соединяется с гемоглобином крови, что уменьшает ее способность к снабжению организма кислородом. Симптомы отравления организма газом СО: головная боль, сердцебиение, затруднение дыхания и тошнота.
11. Мероприятия по охране труда
Меры предупреждения электротравматизма
Для защиты от поражения электрическим током используют заземление и защитное отключение.
При эксплуатации электродвигателей следят за тем, что бы их клеммы были постоянно закрыты крышкой, которую снимают только после отключения электродвигателя от сети. Вращающиеся части электродвигателей надежно ограждают. При текущих осмотрах особое внимание обращают на крепление и температуру корпуса электродвигателя, ограждение токоведущих частей, защиту электропроводки от возможных повреждений, исправность заземляющего проводника.
Электродвигатель немедленно отключают от сети при несчастном случае с человеком, появлении из электродвигателя или его пускорегулирующей аппаратуры огня или дыма, большой вибрации электродвигателя, нагреве корпуса электродвигателя сверх допустимой температуры, указанной в инструкции завода- изготовителя, резком снижении частоты вращения, сопровождающемся гудением и быстрым нагреванием корпуса электродвигателя (может сгореть обмотка статора). Если есть резервные электродвигатели с такими же приводными механизмами, то электродвигатель останавливают также при возникновении ненормального звука в нем. При прекращении подачи электроэнергии все электродвигатели немедленно выключают.
Большую опасность представляют открытые рубильники. Возникающая при их отключении дуга может стать причиной ожога. Поэтому ножи рубильников располагают за щитом и управляют ими с лицевой стороны при помощи рычажных приводов. Рубильники, устанавливаемые на лицевой стороне щитов, закрывают кожухами без щелей. Токо- проводящие провода присоединяют к верхним зажимам, что бы в отключенном положении ножи рубильника не находились под напряжением. Еще лучшая безопасность достигается, если в качестве пусковой аппаратуры применяют контакторы и магнитные пускатели, позволяющие выполнять дистанционное включение и отключение. При перегрузке, падении или исчезновении напряжения магнитные пускатели автоматически выключают электродвигатели. Коробки кнопочных пускателей изготавливают из электроизоляционного материала, а металлические коробки заземляют. Кнопки «Пуск» окрашивают в зеленый или черный цвет, а кнопки «Стоп» — красный.
Не разрешается пользоваться рубильниками, магнитными пускателями и кнопками с открытыми крышка и разбитыми штепсельными розетками, а также включать их палкой, рукояткой молотка, ключом. Возле каждого рубильника, магнитного пускателя, распределительного шкафа должны находиться резиновые коврики, а в сырых местах- подставки из сухого дерева на изоляторах с находящимся на них резиновым ковриком и диэлектрические перчатки.
Запрещается касаться руками одновременно токоведущих частей разной полярности или токоведущих и заземленных частей машины. Заменять электрические лампы и предохранители должен только электромонтер. При работе следует пользоваться только инструментом с изолированными рукоятками и индивидуальными средствами защиты от поражения электрическим током, которые по степени надежности подразделяют на основные и дополнительные.
Основные средства защиты дают возможность прикасаться к токоведущим частям, находящимся под напряжением. Изоляции основных средств надежно выдерживают рабочее напряжение электроустановок. Дополнительные средства предназначены для усиления действия основных средств и применяются одновременно с ними. В электроустановках напряжением до 1000 В к основным изолирующим защитным средствам относятся диэлектрические перчатки и монтерский инструмент с изолированными рукоятками. К дополнительным защитным средствам относятся диэлектрические галоши, коврики и подставки.
Диэлектрические перчатки должны быть таких размеров, чтобы их можно было надевать поверх шерстяных перчаток и прикрывать часть рукава одежды у кисти рук (не короче 35 см ). При общем пользовании диэлектрическими перчатками их должно быть на рабочем месте не менее двух пар наибольшего и среднего размеров. Перчатки регулярно проверяют на отсутствие проколов. Для этого перчатку скатывают, сжимая в ней воздух. Пропуск воздуха свидетельствует о наличии прокола.
Диэлектрические галоши и боты служат для изоляции человека от земли и защиты от шагового напряжения. От бытовых бот и галош они отличаются внешним видом, отличительными знаками и отсутствием лакировки. Запрещается использовать диэлектрические боты и галоши с отклеивающими подошвами, проколами, разрывами и другими дефектами, снижающими защитные свойства.
Диэлектрические коврики и дорожки должны иметь рифленую поверхность. Минимальная ширина дорожки 0,75 м, минимальные размеры коврика 0,5×0,5 м.
Изолирующие подставки изготовляют в виде деревянного настила на фарфоровых или стеклянных изоляторах; применять металл для соединений не допускается; минимальные размеры подставок 0,75×0,75 м, расстояние между планками настила –не более 2,5 см. Такие подставки можно применять взамен галош, ковриков и бот.
Для проверки наличия напряжения в установках напряжением до 500 В применяют указатели напряжения (токоискатели), действие которых основано на свечении неоновой лампы, заключенной в пластмассовый корпус. Указатель работает при прохождение активного тока и снабжен двумя контактами для прикосновения к двум точкам электрической цепи; при наличии между ними разности потенциалов 55 В и выше лампа начинает светиться, что видно сквозь вырез в трубке. Перед каждым использованием указатель проверяют путем прикосновения контактов к частям, заведомо находящимся под напряжением.
В качестве указателя напряжения до 220 В служат контрольные лампы, которые заключают в футляр из изолирующего материала с прорезью для наблюдения за их свечением. Провода длиной не более 0,5 м должны иметь наконечники и выходить из футляра через отдельные отверстия, что исключает короткое замыкание.
Монтерский инструмент должен иметь изолирующие ручки не короче 10 см. При работе под напряжением его следует применять вместе с диэлектрическими перчатками и галошами.
К числу защитных средств относятся также очки закрытого типа, которые применяют для защиты глаз при смене предохранителей под напряжением, пайке и сварке соединений, зачистке контактных колец и коллекторов электродвигателей.
Общие требования безопасности при работе в котельной
1 К самостоятельной работе в котельной допускаются лица (машинист (кочегар) котельной, оператор котельной, кочегар технологических печей)не моложе 18 лет, признанные годными к работе медицинской комиссией, прошедшие инструктаж по безопасности труда, обученные по соответствующей программе и имеющие удостоверение на право выполнения данной работы.
2 Помещение котельной должно быть оборудовано приточно-вытяжной вентиляцией; включение и выключение электроосвещения и электрооборудования должно быть выполнено во взрывозащищенном исполнении.
3 Рабочие котельной обязаны соблюдать правила внутреннего трудового распорядка, а также правила пожарной безопасности, утвержденные на предприятии. Курить разрешается только в специально отведенных местах.
4 Рабочие котельной должны знать, что наиболее опасными и вредными факторами, которые могут действовать на них в процессе работы, являются:
— газы (оксид углерода, оксиды азота, углеводорода, оксиды серы и т.п.);
— пыль (при сгорании угля и торфа);
— пары;
— оборудование.
5 Рабочие котельной должны быть обеспечены спецодеждой, слецобувью и средствами индивидуальной защиты, предохранительными приспособлениями в соответствии с действующими нормами и условиями работ.
6 Помещение котельной, котлы и все оборудование необходимо содержать в исправном состоянии и надлежащей чистоте. Запрещается загромождать помещение котельной или хранить в нем посторонние предметы и материалы. Проходы в котельном помещении и выходы из него должны быть всегда свободными.
Требования безопасности во время работы
Перед растопкой котла следует тщательно проверить:
— исправность топки и газопроводов запорных и регулирующих устройств;
— исправность контрольно-измерительных приборов, арматуры, питательных устройств, дымососов и вентиляторов, а также наличие естественной тяги;
— исправность оборудования для сжигания жидкого и газообразного топлива у котлов, работающих на этих видах топлива;
— наличие естественной тяги, пригодность колосниковой решетки, запоры на дверцах топки (при работе с твердым топливом);
— держится ли уровень воды в котле и нет ли пропуска вода через лючки, фланцы и арматуру;
— нет ли заглушек перед предохранительными клапанами и после них, на паро-, мазуто- и газопроводах, на питательной спускной и продувочной линиях;
— отсутствие в топке и газопроводах посторонних предметов.
Перед растопкой котла должна быть произведена вентиляция топки и газопроводов в течение 10-15 минут.
При подготовке к растопке котла, работающего на газовом топливе, дополнительно:
— проверить исправность газопровода и установленных на нем кранов и задвижек (вся запорная арматура на газопроводах должна быть закрыта, а краны на продувочных газопроводах открыты);
— продуть газопровод через продувочную свечу, постепенно открывая задвижку на ответвлении газопровода к котлу; если после проверки газоанализатором окажется, что в газопроводе отсутствует взрывоопасная газовоздушая смесь, свечу следует закрыть;
— убедиться в отсутствии утечек газа из газопроводов, газооборудования и арматуры путем обмыливания их; пользоваться открытым огнем при выполнении этой работы запрещается;
— проверить по манометру давление газа;
— отрегулировать тягу растапливаемого котла, установив разрежение в топке 2-3 мм.вод.ст.
Перед включением котла в работу необходимо произвести:
— проверку исправности действия предохранительных клапанов, водоуказательных приборов, манометра и питательных устройств;
— проверку показаний сниженных указателей уровня воды по указателям уровня воды прямого действия;
— проверку и включение автоматики безопасности, сигнализаторов и аппаратуры автоматического управления котлом;
— продувку котла.
Во время работы котла необходимо:
— поддерживать нормальный уровень воды в котле, при этом нельзя допускать, чтобы уровень воды опускался ниже допустимого низшего уровня или поднимался выше допустимого высшего уровня;
— поддерживать нормальное давление пара;
— поддерживать нормальную температуру перегретого пара;
— поддерживать нормальную температуру перегретого пара, а также питательной воды;
— поддерживать нормальную работу горелок (форсунок);
— не реже одного раза в смену проверять исправность действия манометра путем продувки с помощью трехходового крана;
— проверять обдувкой исправность водоуказательных приборов и предохранительных клапанов в сроки, указанные в инструкции по эксплуатации котла;
— прекратить продувку котла, если во время ее проведения происходит выбивание газов через люки;
— держать дверцы котла закрытыми.
Рабочим котельной запрещается:
— заклинивать или дополнительно нагружать предохранительные клапаны;
— продолжать работу котла при неисправных или неотрегулированных предохранительных клапанах;
— производить обдувку котла при выявлении неисправностей обдувочной арматуры и котла;
— открывать и закрывать арматуру ударами молотка или других предметов;
— при работе котла производить подчеканку швов, заварку элементов котла и т.п.;
— находиться вблизи шлаковых затворов при их открытии;
— стоять против дверей котла при его обдувке.
При остановке котла, работающего на газовом топливе, необходимо:
— уменьшить, а затем совсем прекратить подачу газа к горелкам, а затем и воздуха (при инжекционных горелках сначала прекратить подачу воздуха, а затем газа);
— после отключения всех горелок — отключить газопровод котла от общей магистрали;
— открыть продувочную свечу на отводе и провентилировать топку и газопроводы.
При остановке котла, работающего на жидком топливе, следует:
— закрыть подачу топлива в форсунку;
— прекратить подачу пара или воздуха;
— провентилировать топку, газопроводы, после чего закрыть дутье и тягу.
Требования безопасности в аварийных ситуациях
Рабочие котельной должны немедленно остановить котел (аварийно) и сообщить об этом руководителю предприятия, если:
— перестало действовать более 50% предохранительных клапанов или других заменяющих их предохранительных устройств;
— давление в котле повысилось более чем на 10% против допустимого и продолжает расти, несмотря на прекращение подачи топлива, уменьшения тяги и дутья и усиленное питание котла водой;
— произошла утечка воды из котла; подпитка водой при этом запрещена;
— уровень воды быстро снижается, несмотря на усиленное питание котла водой;
— уровень воды поднялся выше допустимого и продувкой котла не удается снизить его;
— прекращено действие всех питательных устройств;
— в основных элементах котла обнаружены трещины, пропуски в сварных швах, обрывы находящихся рядом связей;
— обнаружена загазованность котельной, работающей на газе;
— произошел взрыв газовоздушной смеси в топке котла или газопроводах;
— прекращена подача электроэнергии при искусственной тяге;
— возник пожар в котельной (загорелась сажа или частицы топлива в газопроводах).
Требования безопасности по окончании работ
По окончании работы необходимо:
— сдать дежурство по котельной, сделав отметку в журнале;
— снять средства индивидуальной защиты и убрать их в специально отведенное место, при необходимости сдать в химчистку (стирку), ремонт;
— принять душ или вымыть лицо и руки теплой водой с мылом, переодеться;
— доложить о всех замеченных недостатках, неисправностях за время работы сменщику и непосредственному руководителю.
продолжение
--PAGE_BREAK--12. Специальная часть. Расчет и выбор дымовой трубы
В современных производственных и отопительных котельных дымовая труба служит не только для создания тяги, но для отвода продуктов сгорания на определенную высоту, при которой обеспечивается рассеивание вредностей до допустимых санитарными нормами концентраций в зоне нахождения людей.
При расчете выброса вредных веществ в атмосферу должно выполняться условие, при котором сумма отношений концентрации вредностей к их ПДК должно быть меньше или равно единице, т.е.
1 Определяется выброс S02 (г/с):
М<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559567449-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1615">=<img width=«144» height=«51» src=«ref-1_1559567572-485.coolpic» v:shapes="_x0000_i1616">[2] стр.2(92)
где Sр— содержание серы в рабочей массе топлива, %; <img width=«32» height=«25» src=«ref-1_1559568057-148.coolpic» v:shapes="_x0000_i1617">,<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559568205-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1618"> — молекулярная масса S02 и S, их отношение равно 2.
М<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559567449-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1619">=<img width=«167» height=«44» src=«ref-1_1559568431-464.coolpic» v:shapes="_x0000_i1620">
2 Определяется выброс оксидов азота, рассчитываемый по N0<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1621">:
M<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1559568974-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1622">=0.034<img width=«259» height=«43» src=«ref-1_1559569100-552.coolpic» v:shapes="_x0000_i1623">[2] стр.2(93)
где <img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1559569652-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1624"> — безразмерный поправочный коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива и способа шлакозолоудаления на выход оксидов азота, принимается по табл. 12.3; <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1559468731-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1625">3 — коэффициент, учитывающий конструкцию горелок, принимается для вихревых горелок <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1559468731-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1626">3 = 1, для прямоточных горелок <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1559468731-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1627">3 = 0,85$ r — степень рециркуляции продуктов сгорания или сушильного агента в процентах расхода дутьевого воздуха, при отсутствии рециркуляции г = 0; <img width=«16» height=«21» src=«ref-1_1559468731-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1628">2 — коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих продуктов сгорания в зависимости от условий подачи их в топку принимается по табл.12.4; k — коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1 т сожженного условного топлива кг/т.
r=<img width=«61» height=«45» src=«ref-1_1559570138-256.coolpic» v:shapes="_x0000_i1629">[2] стр.2(93)
r=<img width=«112» height=«41» src=«ref-1_1559570394-333.coolpic» v:shapes="_x0000_i1630">
M<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1559568974-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1631">=0.034<img width=«216» height=«23» src=«ref-1_1559570853-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1632">г/с.
3 Определяется диаметр устья дымовой трубы (м):
<img width=«104» height=«53» src=«ref-1_1559571227-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1633"> [2] стр.3 (94)
где Vтр — объемный расход продуктов сгорания через трубу при температуре их в выходном сечении, м3/с (охлаждение продуктов сгорания в дымовой трубе не учитывается);<img width=«32» height=«24» src=«ref-1_1559571601-128.coolpic» v:shapes="_x0000_i1634">— скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы (принимается 20-30 м/с при искусственной тяге и высоте дымовой трубы до <metricconverter productid=«100 м» w:st=«on»>100 м).
<img width=«143» height=«49» src=«ref-1_1559571729-443.coolpic» v:shapes="_x0000_i1635">м.
4 Определяется предварительная минимальная высота дымовой трубы (м):
<img width=«207» height=«80» src=«ref-1_1559572172-824.coolpic» v:shapes="_x0000_i1636"> [2] стр.3 (95)
где А — коэффициент, зависящий от метеорологических условий местности; ПДК<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559567449-123.coolpic» v:shapes="_x0000_i1637">, ПДК<img width=«23» height=«25» src=«ref-1_1559568974-126.coolpic» v:shapes="_x0000_i1638">, — предельные допустимые концентрации S02 и NO2, принимаются по табл. 12.1; z — число дымовых труб одинаковой высоты, устанавливаемых в котельной; <img width=«20» height=«19» src=«ref-1_1559573245-99.coolpic» v:shapes="_x0000_i1639"> — разность температуры выбрасываемых газов и средней температуры воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в полдень, °С.
<img width=«211» height=«71» src=«ref-1_1559573344-644.coolpic» v:shapes="_x0000_i1640">м. [2] стр.3 (96)
5 Определяются коэффициенты fи <img width=«24» height=«23» src=«ref-1_1559573988-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1641">:
f=10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1642"><img width=«72» height=«47» src=«ref-1_1559574181-286.coolpic» v:shapes="_x0000_i1643">[2] стр.3 (97)
f=10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1644"><img width=«103» height=«44» src=«ref-1_1559574546-316.coolpic» v:shapes="_x0000_i1645">;
<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_1559573988-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1646">=0,65<img width=«71» height=«47» src=«ref-1_1559574976-268.coolpic» v:shapes="_x0000_i1647"> [2] стр.3 (98)
<img width=«24» height=«23» src=«ref-1_1559573988-114.coolpic» v:shapes="_x0000_i1648">=0,65<img width=«124» height=«47» src=«ref-1_1559575358-374.coolpic» v:shapes="_x0000_i1649">
6 Определяется коэффициент mв зависимости от параметра f:
<img width=«192» height=«52» src=«ref-1_1559575732-479.coolpic» v:shapes="_x0000_i1650"> [2] стр.4 (99)
<img width=«235» height=«52» src=«ref-1_1559576211-541.coolpic» v:shapes="_x0000_i1651">
7 Определяется безразмерный коэффициент nв зависимости от параметра <img width=«16» height=«15» src=«ref-1_1559576752-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1652">:
при <img width=«13» height=«15» src=«ref-1_1559576837-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1653">м=2≥2 n = 1.
8 Определяется минимальная высота дымовой трубы (м) во втором приближении:
<img width=«88» height=«25» src=«ref-1_1559576922-212.coolpic» v:shapes="_x0000_i1654"> [2] стр.4 (100)
<img width=«108» height=«27» src=«ref-1_1559577134-246.coolpic» v:shapes="_x0000_i1655">=25,1 м, ∆H=<img width=«56» height=«47» src=«ref-1_1559577380-198.coolpic» v:shapes="_x0000_i1656">×100=<img width=«63» height=«44» src=«ref-1_1559577578-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1657">×100=19
Если разница между Н1и Н больше 5 %, то выполняется второй уточняющий расчет.
9 Второй уточняющий расчет производится по формуле:
<img width=«107» height=«47» src=«ref-1_1559577804-336.coolpic» v:shapes="_x0000_i1658"> [2] стр.4 (101)
<img width=«163» height=«49» src=«ref-1_1559578140-440.coolpic» v:shapes="_x0000_i1659">
где f<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1660">и <img width=«25» height=«31» src=«ref-1_1559578653-120.coolpic» v:shapes="_x0000_i1661">— коэффициенты, подсчитываемые по формулам (7) и (8) при высоте Н<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1662">;m<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1663">иn<img width=«8» height=«23» src=«ref-1_1559470321-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1664">— коэффициенты, определяемые формулами (7) и (8) по f<img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1665">и <img width=«13» height=«15» src=«ref-1_1559576837-85.coolpic» v:shapes="_x0000_i1666">м.
10 При высоте дымовой трубы Н2определяется максимальная приземная концентрация каждого из вредных веществ (золы, S02, NО<img width=«11» height=«23» src=«ref-1_1559484324-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1667">) по формулам:
<img width=«140» height=«53» src=«ref-1_1559579241-515.coolpic» v:shapes="_x0000_i1668"> [2] стр.4 (102) <img width=«143» height=«52» src=«ref-1_1559579756-506.coolpic» v:shapes="_x0000_i1669"> [2] стр.4 (103)
где F
— безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания золы в атмосферном воздухе, принимается равным 2 (КПД золоуловителя не менее 90 %) и равным 2,5 (КПД золоуловителя от 75 до 90 %).
<img width=«208» height=«47» src=«ref-1_1559580262-613.coolpic» v:shapes="_x0000_i1670">
<img width=«216» height=«47» src=«ref-1_1559580875-625.coolpic» v:shapes="_x0000_i1671">
11 Проверяется условие, при котором безразмерная суммарная концентрация не должна превышать 1, т. е:
<img width=«199» height=«51» src=«ref-1_1559581500-619.coolpic» v:shapes="_x0000_i1672"><img width=«23» height=«17» src=«ref-1_1559582119-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1673"><img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1674"><img width=«12» height=«23» src=«ref-1_1559472878-73.coolpic» v:shapes="_x0000_i1675"> [2] стр.5 (104)
Если указанное условие не соблюдается, следует увеличить высоту дымовой трубы, при которой безразмерная концентрация будет меньше или равна 1.
<img width=«88» height=«44» src=«ref-1_1559582367-315.coolpic» v:shapes="_x0000_i1676">=0,5<1
В соответствии с рекомендациями выбирается металлическая труба Н=25 м, <img width=«29» height=«27» src=«ref-1_1559582682-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1677">=2 м.
продолжение
--PAGE_BREAK--14. Экономическая часть
При реконструкции котельной изменяется ряд параметров, определяющие эффективность работы котельной в целом. В связи с этим необходимо вновь произвести анализ ее технико – экономических показателей, в число которых входят технологические и экономические показатели. К основным технологическим показателям относятся: установленная мощность котельной, годовая выработка пара и теплоты и отпуск их потребителям, расходы топлива.
Важнейшим экономическим показателем является себестоимость отпущенной теплоты.
Расчет технико — экономических показателей котельной производится по [1]стр.247–265.
Расчет технологических показателей (все данные берутся из таблицы 6.2).
Установленная мощность котельной Qуст, МВт, определяется по формуле:
Qуст= Qвк×n, [2] cтр.247 (105)
где n – число установленных котлов;
Qвк– номинальная нагрузка водогрейных котлов, МВт.
Qуст= 4,65×3=13,95 МВт.
Годовой отпуск теплоты на отопление (ГДж/год):
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559582812-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1678">=24×0,0036×Q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559582916-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1679">×n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559461372-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1680">, [2] cтр.248 (106)
где Q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559582916-95.coolpic» v:shapes="_x0000_i1681">— средний расход теплоты за отопительный период на нужды отопления;
n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559461372-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1682">— продолжительность отопительного периода, сут.
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559582812-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1683">=24×0,0036×5225,7×213=96169,6
Годовой отпуск на вентиляцию (ГДж/год):
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583368-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1684">=0,0036zQ<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559583473-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1685">n<img width=«11» height=«24» src=«ref-1_1559498328-77.coolpic» v:shapes="_x0000_i1686">, [2] cтр.248 (107)
где Q<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559583473-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1687">— средний расход теплоты на вентиляцию, кВт;
z— усредненное за отопительный период число часов работы системы вентиляции в течении суток.
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583368-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1688">=0,0036×16×622,025×213=7631,5
Годовой отпуск теплоты на горячее водоснабжение (ГДж/год) определяется по формуле:
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583847-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1689">=24×0,0036×Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559583956-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1690">×n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559461372-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1691">+0,0036×Q<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559584137-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1692">×(350-n<img width=«9» height=«24» src=«ref-1_1559461372-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1693">), [2] cтр.248 (108)
где Q<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559583956-102.coolpic» v:shapes="_x0000_i1694">– средний расход теплоты за отопительный период на горячее водоснабжение и отопление, кВт;
Q<img width=«24» height=«25» src=«ref-1_1559584137-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1695">– средний расход теплоты на горячее водоснабжение в летний период, кВт;
350 — число суток в году работы системы горячего водоснабжения.
Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583847-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1696">= 24×0,0036×824,41×213+24×0,0036×527,65×(350-213) = 21417,61
Годовой отпуск теплоты от котельной Qгодотп (ГДж/год) определяется по формуле:
Q<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559584657-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1697">= Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559582812-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1698">+ Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583368-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1699">+Q<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559583847-109.coolpic» v:shapes="_x0000_i1700">, [2] стр.249 (109)
Q<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559584657-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1701">=96169,1+7631,5+21417,61=125218,71 ГДж/год.
Годовая выработка теплоты котельной Qгодвыр (ГДж/год) определяется по формуле:
Q<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559585205-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1702">= Q<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559584657-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1703"> ×<img width=«31» height=«48» src=«ref-1_1559585436-170.coolpic» v:shapes="_x0000_i1704">, [2] стр.249 (110)
где ηт.п – коэффициент теплового потока, принимается при работе на газе 98—97 %.
Q<img width=«20» height=«27» src=«ref-1_1559585205-116.coolpic» v:shapes="_x0000_i1705"> = 125218,71×<img width=«35» height=«44» src=«ref-1_1559585722-181.coolpic» v:shapes="_x0000_i1706">=127774,19 ГДж/год.
Число часов использования установленной мощности котельной в году hуст (ч/год) определяется по формуле:
hуст=<img width=«56» height=«52» src=«ref-1_1559585903-259.coolpic» v:shapes="_x0000_i1707">, [2] стр.249 (111)
где Qуст– установленная мощность котельной, МВт.
hуст= <img width=«73» height=«44» src=«ref-1_1559586162-292.coolpic» v:shapes="_x0000_i1708">=2544,29 ч/год.
Удельный расход условного топлива b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559586454-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1709"> (тут/ГДж) на 1 ГДж отпущенной теплоты определяется по формуле:
b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559586454-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1710"> =<img width=«49» height=«47» src=«ref-1_1559586670-226.coolpic» v:shapes="_x0000_i1711">, [2] стр.249 (112)
где ηбр – КПД (брутто) котельного агрегата, %.
b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559586454-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1712"> =<img width=«115» height=«44» src=«ref-1_1559587004-331.coolpic» v:shapes="_x0000_i1713"> тут/ГДж.
Удельный расход натурального топлива b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559587335-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1714"> (тнт/ГДж) на 1 ГДж отпущенной теплоты определяется по формуле:
b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559587335-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1715">= b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559586454-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1716"><img width=«49» height=«51» src=«ref-1_1559587655-253.coolpic» v:shapes="_x0000_i1717">, [2] стр.249 (113)
где Q<img width=«12» height=«25» src=«ref-1_1559587908-88.coolpic» v:shapes="_x0000_i1718"> – низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, МДж/м3.
b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559587335-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1719">=0,038<img width=«49» height=«48» src=«ref-1_1559588102-244.coolpic» v:shapes="_x0000_i1720">=0,031 тнт/ГДж.
Годовой расход условного топлива котельной Вугод (тут/год) определяется по формуле:
В<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559588346-105.coolpic» v:shapes="_x0000_i1721">= b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559586454-108.coolpic» v:shapes="_x0000_i1722">× Q<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559584657-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1723"> [2] стр.250 (114)
Вугод= 0,038×125218,71=4758,31 тут/год.
Годовой расход натурального топлива котельной Внгод (тнт/год) определяется по формуле:
В<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559588674-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1724">=b<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559587335-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1725">× Q<img width=«21» height=«25» src=«ref-1_1559584657-115.coolpic» v:shapes="_x0000_i1726"> [2] стр.250 (115)
В<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559588674-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1727">= 0,031×125218,71 =3881,78 тнт/год.
Установленная мощность токоприемников Nуст (кВт) определяется по формуле:
Nуст=<img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1559589101-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1728">с.н×Qуст, [2] стр.250 (116)
где <img width=«19» height=«23» src=«ref-1_1559589101-104.coolpic» v:shapes="_x0000_i1729">с.н– удельный расход электрической мощности на собственные нужды котельной, кВт/МВт (принимается по таблице 13.1).
Nуст=10×13,95=139,5 кВт.
Годовой расход электроэнергии на собственные нужды котельной Эс.нгод (кВт∙ч/год) определяется по формуле:
Э<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589309-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1730">= Nуст ×hкот×Кэл, [2] стр.250 (117)
где hкот – число часов работы котельной в году, ч/год, принимается при наличии горячего водоснабжения 8400 ч/год;
Кэл – коэффициент использования установленной электрической мощности (принимается для котельных с 10МВт≤ Qуст ≤200МВт равным 0,7-0,8.
Э<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589309-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1731">= 139,5·8400×0,8=937440 кВт×ч/год.
Годовой расход воды котельной G<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589521-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1732">(т/год) определяется по формуле:
G<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589521-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1733"> = 24nо×G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559589733-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1734"> + 24(350 – no)×G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559589829-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1735"> [2] стр. 250 (118)
где G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559589733-96.coolpic» v:shapes="_x0000_i1736">, G<img width=«16» height=«25» src=«ref-1_1559589829-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1737">– расход сырой воды, поступающей на химводоочистку для приготовления питательной воды при максимально-зимнем и летнем режиме, т/ч .
G<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589521-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1738">= 24×213×2,5+24(350-213)0,25=13,602×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1739">т/год.
Удельный расход сырой воды на один 1 ГДж отпущенной теплоты<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_1559590306-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1740"> (т/ГДж) определяется по формуле:
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_1559590306-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1741">=<img width=«37» height=«48» src=«ref-1_1559590548-200.coolpic» v:shapes="_x0000_i1742">, [2] стр.251 (119)
<img width=«29» height=«27» src=«ref-1_1559590306-121.coolpic» v:shapes="_x0000_i1743"><img width=«148» height=«46» src=«ref-1_1559590869-434.coolpic» v:shapes="_x0000_i1744"> т/ГДж.
Одним из обобщающих экономических показателей, характеризующих качественный уровень работы котельной, является себестоимость отпускаемой теплоты. Этот показатель в той или иной мере отражает техническую вооруженность котельной, степень механизации и автоматизации производственных процессов, расходование материальных ресурсов и т. д.
Для расчета себестоимости отпускаемой теплоты определяются годовые эксплуатационные расходы, среди которых в проектных расчетах обычно выделяются следующие статьи: топливо, электроэнергия, вода, амортизация, текущий ремонт, заработная плата эксплуатационного персонала с начислениями и прочие суммарные расходы. Ниже рассматривается каждая из этих статей.
В статью «Топливо» включаются затраты на топливо, расходуемое для покрытия тепловых нагрузок котельной. По значимости расходы на топливо являются основными и составляют до 60-80 % всех затрат.
Топливная составляющая SТ (руб./год) зависит от количества израсходованного топлива, его цены, транспортных затрат и определяется по формуле:
SТ = В<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559588674-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1745">×Ц<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559591406-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1746">, [2] стр.252 (120)
где В<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559588674-103.coolpic» v:shapes="_x0000_i1747"> – годовой расход натурального топлива, расходуемого котельной, тнт/год;
Ц<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559591406-97.coolpic» v:shapes="_x0000_i1748"> – оптовая цена топлива по прейскуранту, руб./тнт; принимается по прейскурантам;
SТ = 388,78×2325×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1749">=9025,138×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1750">руб./год.
По статье «Электроэнергия» определяются расходы на электроэнергию на собственные нужды котельной (привод дутьевых вентиляторов, дымососов, питательных и сетевых насосов и т. д.).
Расходы на электроэнергию Sэ (руб./год) определяются по формуле:
Sэ = Э<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589309-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1751">×Цэ, [2] стр.253 (121)
где Э<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589309-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1752"> –годовой расход электроэнергии на собственные нужды котельной, кВт×ч/год;
Цэ – цена (тариф) одного киловатт-часа, принимается по прейскуранту.
Sэ = 937,4×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1753">×2,1=1968,54×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1754"> руб./год.
По статье «Вода» определяется стоимость сырой воды, расходуемой на питание котлов, наполнение и подпитку теплопотребляющих систем и наружных теплопроводов, собственные нужды химводоочистки, а также на горячее водоснабжение (при открытой системе теплоснабжения).
Расходы на воду Sв (руб./год) определяются по формуле:
Sв = G<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589521-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1755">×Цв×Ц<img width=«12» height=«24» src=«ref-1_1559592337-82.coolpic» v:shapes="_x0000_i1756">, [2] стр.254 (122)
где G<img width=«19» height=«25» src=«ref-1_1559589521-106.coolpic» v:shapes="_x0000_i1757"> – годовой расход сырой воды в котельной, т/год;
Цв – цена за 1 т сырой воды, руб./т, принимается по прейскуранту.
Sв =13,602×10<img width=«9» height=«20» src=«ref-1_1559441132-79.coolpic» v:shapes="_x0000_i1758">×(7,54+13,4)=284,826 руб./год.
По статье «Амортизация» определяется размер амортизационных отчислений по проектируемой котельной. Исходным материалом для определения затрат по данной статье является размер капиталовложений в строительстве котельной и действующие нормы амортизации. Наиболее точным способом определения капитальных затрат является сметно-финансовый расчет. Однако трудность такого способа значительна даже при некоторых его упрощениях. Другим способом определения капиталовложений, который широко применяется при расчете амортизационных отчислений, является осреднение стоимости строительства на основе показателей удельных капиталовложений в сооружение котельной.
Капиталовложения – это средства, вложенные в технико-экономическое обоснование проекта, изыскательские, конструкторские, опытные работы; приобретение земли, включая стоимость подготовки и освоения; аренду земли; затраты на приобретение оборотных фондов; строительно-монтажные работы; затраты на освоение и пуско-наладочные работы; вывод котельной на проектную мощность и другие затраты.
Капитальные затраты на сооружение котельной Ккот (руб.) определяются по формуле:
Ккот = (Ккг+Kкп(nk– 1))kpc×kикап, [2] стр.256 (123)
где Ккг – капиталовложения для ввода головного котлоагрегата, руб., принимается по приложению [2] 2;
Kкп– капиталовложения на последующие котлоагрегаты, руб. принимается по приложению [2] 2;
nk– количество установленных котлоагрегатов, шт.;
kpc– коэффициент, учитывающий территориальный район строительства котельной принимается по приложению [2] 3;
kикап– коэффициент инфляции по вложениям капитала к ценам на IIполугодие 2010 г.
Ккот =(3326200+1632900(3 – 1))1×1,95 = 9694510 руб;
В абсолютных вложениях капитала выделяется стоимость строительной части Кстр (зданий, сооружений) и оборудования, рабочих машин, и механизмов с их монтажом Коб.
Стоимость общестроительных работ, зданий и сооружений Кстр (руб.) определяется по формуле:
Кстр=α1×Ккот, [2] стр.257 (124)
где α1– доля стоимости общестроительных работ, зданий и сооружений, принимается по таблице [2] 2.
Кстр =0,45×9694510 =4362529,5 руб.
Стоимость оборудования, рабочих машин, и механизмов с их монтажом Коб (руб.) определяется по формуле:
Коб=α×Ккот [2] стр.258 (125)
где α2– доля стоимости общестроительных работ, зданий и сооружений; принимается по таблице [2] 2.
Коб = 0,55×9694510 =5331980,5 руб.
Годовые амортизационные отчисления Sам (руб./год)определяются по формуле:
Sам=<img width=«132» height=«44» src=«ref-1_1559592604-397.coolpic» v:shapes="_x0000_i1759">,[2] стр.256 (126)
где <img width=«31» height=«25» src=«ref-1_1559593001-130.coolpic» v:shapes="_x0000_i1760">– средняя норма амортизации общестроительных работ и зданий, %, ориентировочно может быть принята равной 3 %;
<img width=«15» height=«25» src=«ref-1_1559593131-98.coolpic» v:shapes="_x0000_i1761">– норма амортизации оборудования с монтажом, принимается равной 7,5% при сжигании малосернистого мазута и газа.
Sам <img width=«305» height=«41» src=«ref-1_1559593229-625.coolpic» v:shapes="_x0000_i1762">руб./год.
В статью «Текущий ремонт» включаются расходы на текущий ремонт основных фондов котельной (здание, оборудование, хозяйственный инвентарь и инструмент). Сюда также относится основная и дополнительная заработная плата с начислениями ремонтного персонала, стоимость ремонтных материалов и использованных запасных частей, стоимость услуг сторонних организаций и своих вспомогательных производств и пр.
В проектных расчетах затраты на текущий ремонт котельных SТ.Р (руб./год) в среднем принимаются в размере 20 % амортизационных отчислений, т. е. определяется по формуле:
SТ.Р=0,2×Sам, [2] стр.247 (127)
SТ.Р = 0,2×530774,43 =106154,89 руб./год.
По статье «Заработная плата с начислениями» подсчитывается основная и дополнительная заработная плата с начислениями только эксплуатационного персонала, участвующего в основной производственной деятельности котельных в соответствии с нормами их обслуживания.
Заработная плата ремонтного персонала учитывается в амортизационных отчислениях (по капитальному ремонту) и в расходах по текущему ремонту, а заработная плата административно-управленческого персонала– в прочих суммарных расходах.
При проектировании подробное определение штатов и фонда заработной платы, как правило, не производится и расходы по данной статье годовых эксплуатационных издержек Sэ.п (руб./год) определяются по формуле:
S<img width=«21» height=«24» src=«ref-1_1559593854-94.coolpic» v:shapes="_x0000_i1763"> продолжение
--PAGE_BREAK--
еще рефераты
Еще работы по строительству
Реферат по строительству
Улучшение теплового и гидравлического режима системы теплоснабжения п Победа г Хабаровска
3 Сентября 2013
Реферат по строительству
Розрахунок стрижневої системи зі скінченним числом ступенів свободи на вільні та вимушені коливання
25 Июня 2015
Реферат по строительству
Строительные конструкции Виды строительных
3 Сентября 2013
Реферат по строительству
Автоматизация и управление технологическими процессами обжига клинкера при производстве цемента
25 Июня 2015