Реферат: Релейная защита и автоматика трансформаторов

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АВИАЦИОННЫЙ ИНСТИТУТ

(технический университет)

Кафедра 309

Реферат на тему:

«Релейная защита и автоматика трансформаторов»

Выполнил:

Студент группы 02-509

Лешков А.М.

Принял:

Профессор кафедры 309

Бочаров В.В.

Москва 2002


ОГЛАВЛЕНИЕ

Общие сведения о релейной защите………………………………………………..3

Повреждения и ненормальныережимы работы трансформаторов………………4

Виды и назначениеавтоматических устройств трансформатора…………………4

Токовые защитытрансформаторов…………………………………………………5

Газовая защитатрансформатора……………………………………………………8

Продольная дифференциальнаятоковая защита трансформатора……………….9

Отключение трансформаторов отустройств релейной защиты при отсутствии выключателя на стороне высшегонапряжения…………………………………..15

Схема защиты трансформаторана переменном оперативном токе……………..17

Особенности АПВтрансформаторов……………………………………………...19

Автоматическое включениерезервного источника питания при отключениитрансформатора……………………………………………………………………..19

Автоматическое регулированиекоэффициента трансформации (АРКТ)………22

Списоклитературы…………………………………………………………………24


ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЕ

Все электроустановки оборудуютсяустройствами релейной за­щиты, предназначенными для отключения защищаемогоучастка в цепи или 'элемента в случае его повреждения, если это поврежде­ниевлечет за собой выход из строя элемента или электроустанов­ки в целом. Релейнаязащита срабатывает и тогда, когда возника­ют условия, угрожающие нарушениемнормального режима работы электроустановки.

В релейной защитеэлектроустановок защитные функции воз­ложены на реле, которые служат для подачиимпульса на автома­тическое отключение элементов электроустановки или сигнала онарушении нормального режима работы оборудования, участка электроустановки,линии и т. д.

Реле представляет собой аппарат,реагирующий на изменение какой-либо физической величины, например тока,напряжения, давления, температуры. Когда отклонение этой величины оказы­ваетсявыше допустимого, реле срабатывает и его контакты, за­мыкаясь или размыкаясь,производят необходимые переключения с помощью подали или отключения напряженияв цепях управле­ния электроустановкой.

К релейной защите предъявляютследующие требования:

селективность (избирательность)— отключение только той ми­нимальной части или элемента установки, котораявызвала нару­шение режима;

чувствительность — быстраяреакция на определенные, заранее заданные отклонения от нормальных режимов,иногда самые не­значительные;

надежность — безотказная работав случае отклонения от нор­мального режима; надежность защиты обеспечиваетсякак пра­вильным выбором схемы и аппаратов, так и правильной эксплуа­тацией,предусматривающей периодические профилактические проверки и испытания.

Необходимая скоростьсрабатывания реле определяется проек­том в зависимости от характератехнологического процесса. Иногда для сведения до минимума ущерба от возникшихповреждений релейная защита должна обеспечивать полное отключение в течениесотых долей секунды.

По своему назначению релеразделяют на реле управления и реле защиты.

Реле управления обычно включают непосредственно вэлектри­ческие цепи и срабатывают они при отклонениях от технологическогопроцесса  или изменениях в работе механизмов. Реле защиты включают вэлектрические цепи через измерительные трансформа­торы и только иногданепосредственно. Они срабатывают при не­формальных или аварийных режимах работыустановки. Реле характеризуется следующими показателями:

уставка — сила   тока,   напряжение    или   время,   на   которые отрегулировано данное реле для егосрабатывания;

напряжение    (или  ток)  срабатывания — наименьшее   или   на­ибольшее значение, при котором релеполностью срабатывает;

напряжение (или ток)  отпускания— наибольшее значение, при котором реле отключается  (возвращается в исходноеположение); коэффициент возврата — отношение напряжения (или тока) отпускания кнапряжению (или току) срабатывания.

По времени срабатывания различаютреле мгновенного дейст­вия и с выдержкой времени.

ПОВРЕЖДЕНИЯ И НЕНОРМАЛЬНЫЕРЕЖИМЫ РАБОТЫ ТРАНСФОРМАТОРОВ

К повреждениям трансформаторовотносят:

междуфазные к.з. на выводах и вобмотках (последние возникают гораздо реже, чем первые);

однофазные к.з. (на землю имежду витками обмотки, т. е. витковые замыкания);

«пожар стали» сердечника.

К ненормальным режимамотносятся:

перегрузки, вызванные отключением,например, одного из параллельно работающих трансформаторов. Токи перегрузкиотносительно невелики, и поэтому до­пускается перегрузка в течение времени,определяемого кратностью тока перегрузки по отношению к номиналь­ному;

возникновение токов при внешнихк. з.,представляющих собой опасность в основном из-за их теплового действия наобмотки трансформатора, посколь­ку эти токи могут существенно превосходитьноминаль­ные. Длительное прохождение тока внешнего к. з. мо­жет возникнуть принеотключившемся повреждении на отходящем от трансформатораприсоединении;                 

недопустимое понижение уровнямасла, вызываемое значительным понижением температуры я другими причинами.

Повреждения и ненормальныережимы работы предъявляют определенные требования к устройствам автоматическогоуправления трансформаторами, рас­сматриваемые ниже.

ВИДЫ И НАЗНАЧЕНИЕ АВТОМАТИЧЕСКИХУСТРОЙСТВ ТРАНСФОРМАТОРА

На трансформаторахустанавливаются следующиезащиты:                                                                  

защита от коротких замыканий,действующая на от­ключение поврежденного трансформатора и выполняе­мая безвыдержки времени (для ограничения размеров повреждения, а также дляпредотвращения нарушения бесперебойной работы питающей энергосистемы). Длязащиты мощных трансформаторов применяются продоль­ные дифференциальные токовыезащиты, а для мало­мощных трансформаторов — токовые защиты со ступен­чатойхарактеристикой выдержки временя. Кроме того, при всех повреждениях внутри бакаи понижениях уров­ня масла применяется газовая защита, работающая нанеэлектрическом принципе;

защита, от токов внешних к. з.,основное назначение которой заключается в предотвращении длительногопрохождения токов к. з. в случае отказа выключателей или защит смежныхэлементов путем отключения транс­форматора. Кроме того, защита может работать вкаче­стве основной (на трансформаторах малой модности, а также при к. з. нашинах, если отсутствует специаль­ная защита шин). Защиты от внешних к. з.обычно вы­полняются токовыми или (значительно реже) дистанци­онными — свыдержками времени;

защита от перегрузок,выполняемая с помощью одно­го максимального реле тока, поскольку перегрузкаобычно является симметричным режимом. Поскольку перегрузка допустима в течениедлительного промежут­ка времени (десятки минут при токе не больше 1,5Iт, ном), то защита от перегрузки приналичии дежур­ного персонала должна выполняться с действием на сигнал, а приотсутствии персонала — на разгрузку или на отключение трансформатора.

На трансформаторахпредусматриваются следующие устройства автоматики:

автоматическое повторноевключение, предназначен­ное для повторного включения трансформатора после егоотключения максимальной токовой защитой. Требо­вания к АПВ (автоматическоеповторное включение) и способы его осуществления аналогичны рассмотренным ранееустройствам АПВ линий. Основ­ная особенность заключается в запрещении действияАПВ трансформаторов при внутренних повреждениях, которые.отключаютсядифференциальной или газовой защитой;

автоматическое включениерезервного трансформато­ра, предназначенное для автоматического включениясекционного выключателя при аварийном отключении одного из работающихтрансформаторов или при потере питания одной из секций по другим причинам;

автоматическое отключение ивключение одного из параллельно работающих трансформаторов, предназна­ченноедля уменьшения суммарных потерь электроэнер­гии в трансформаторах;

автоматическое регулированиенапряжения, предна­значенное для обеспечения необходимого качества элек­троэнергииу потребителей путем изменения коэффици­ента n трансформации понижающих трансформаторовподстанций, питающих распределительную сеть. Для изменения n под нагрузкойтрансформаторы оборуду­ются устройствами РПН (регулятором переключения от­паекобмотки трансформатора под нагрузкой). Автома­тическое изменение nосуществляется специальным регу­лятором коэффициента трансформации (АРКТ),воздей­ствующим на РПН..

ТОКОВЫЕ ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРОВ

Трансформаторы малой мощности до750 кВ*А при напряжении 10 кВ и до 3200 кВ*А при напряжении 35 кВ тупиковыхподстанций, а также цеховые трансформато­ры обычно коммутируют выключателяминагрузки ВНП. Для защиты таких трансформаторов от внутренних к. з. допускаетсяприменение (рис. 1) предохранителей (например, типа ПК). Номинальный токплавкой вставки I вс, ном выбирается из тех же условий,что и для линий. Кроме того, необходимо учитывать возможность нежелательногосрабатывания предохранителей при бросках тока намагничивания, вызванныхвключением трансфор­матора под напряжение. С учетом указанных условий I вс, ном= (1,5…2,5)Iт, ном. Селективность защиты обеспе­чиваетсясогласованием время-токовой характеристики предохранителя с характеристикамизащит отходящих присоединений со стороны низшего напряжения транс­форматора.

/> <td/> />
Рис. 1. Защита трансформа­торамалой мощности с помощью предохранителей.

Для упрощения и удешевленияподстанций систем электро­снабжения, подключаемых ответвлением к линииэлектропередачи, применяются открытые плавкие вставки (ОП), а также управ­ляемыепредохранители.

Недостатками защиттрансформаторов, выполненных с помощью плавких вставок, являются:

нестабильность их защит­ныххарактеристик, которая может привести к недопусти­мому увеличению времениотключения трансформатора при некоторых видах внут­ренних повреждений;

трудность согласования сзащитами смежных участ­ков.

Токовая защита транс­форматороввыполняется с использованием вторичных максимальных реле тока (прямого иликосвенного действия). При этом следует иметь в виду, что трансфор­маторы малоймощности представляют для токов к. з. относительно большое сосре­доточенноесопротивление. Поэтому защитоспособность первой ступени (отсечки без выдержкивремени) получается удовлетворительной. Учитывая это, защиту обычно выполняютдвухступенчатой. Первой ступенью защиты является токовая отсечка, токсрабатывания которой вы­бирается большим максимального тока при к. з. за транс­форматором.Чувствительность первой ступени считается удовлетворительной, если kч = 2 при к. з. на стороневысшего напряжения трансформатора. Вторая ступень представляет собоймаксимальную токовую защиту, вы­держка времени которой согласована с выдержкамивре­мени защит отходящих присоединений. Чувствительность максимальной токовойзащиты проверяется по току при к, з. на стороне низшего напряжения. Работатоковой за­щиты как резервной проверяется при к. з. в конце элементов,присоединенных к шинам низшего напряжения (при этом желательно иметь kч >= 1.2).

При параллельной работе двухтрансформаторов сле­дует иметь в виду, что в случае к. з. на низшей сторонемаксимальные токовые защиты (вторые ступени) транс­форматоров могут отключитьоба трансформатора. Если имеется секционный выключатель, то этот недостатокустраняется тем, что установленная на нем защита име­ет меньшую выдержкувремени.

Для повышения чувствительностимаксимальная то­ковая защита дополняется пуском от реле напряжения обратнойпоследовательности (при несимметричных к. з.) и от реле минимального напряжения(при симметричных к. з.) (рис. 2).

При несимметричном к. з. навыходе фильтра ФНОП появляется напряжение, пропорциональное напряжению обратнойпоследовательности, максимальное реле напря­жения 2РН срабатывает иобусловливает срабатывание минимального реле напряжения 3РН. Если при этом дляреле 1РТ Ip > Ic,p, то защита срабатывает. При сим­метричномк. з. срабатывает ЗРН и реле тока 1РТ.

Ток срабатывания защиты при этомвыбирается по условию отстройки от номинального тока, а не от тока самозапускаэлектродвигателей, питаемых от защищае­мого трансформатора, что и обусловливаетповышение чувствительности защиты.

/>

Рис. 2. Защита трансфор­матораот внешних к. з. и перегрузок.

Напряжение срабатывания 2РНотстраивается от на­пряжения небаланса Uнб, раб на выходе фильтра ФНОП врабочем режиме:

/>

где kотс и kв — коэффициенты отстройки ивозврата реле; Uном и KU — номинальное напряжение икоэффициент трансформации трасформатора напряжения ТН.

Напряжение срабатывания ЗРНотстраивается от минимального значения напряжения в месте установки ТН с учетомсамозапуска электродвигателей

/>(1)

Коэффициент чувствительностизащиты по напряже­нию должен быть не ниже kч = 1,2¸1,3, причем kч, при симметричном к. з. можноопределять не по напряже­нию срабатывания минимального реле ЗРН, а по на­пряжениюего возврата, так как симметричное к. з. в начальный момент времени являетсянесимметричным, а следовательно, ЗРН срабатывает в результате сраба­тывания2РН. Такое взаимодействие реле повышает чувствительность защиты по напряжениюпри симмет­ричных к. з.

Если трансформатор с высшимнапряжением 110 кВ имеет глухозаземлённую нейтраль, то при однофазном к. з. всети 110 кВ через нейтраль трансформатора будут проходить токи нулевойпоследовательности, для отклю­чения которых на трансформаторе устанавливаетсяспе­циальная токовая защита нулевой последовательности. Измерительный органзащиты, которая устанавливается только при наличии питания со стороны НН илиСН, со­стоит из одного реле тока 2РТ (рис. 2), подключен­ного к ТТ,установленному в цепи заземления нейтрали трансформатора. Ток срабатываниязащиты выбирается из условия надежной отстройки от тока небаланса в за­земляющейцепи при внешних междуфазных к. з. и со­гласуется с токами срабатывания защитот однофазных к. з., установленных на линиях, примыкающих к защи­щаемомутрансформатору. Значение тока срабатывания обычно находится в пределах100—200А. Время сраба­тывания защиты (реле РВ) должно быть на ступень се­лективностибольше времени срабатывания наиболее медленно действующей защиты от однофазныхк. з. при­мыкающих к трансформатору лин-ий электропередачи, При питаниитрансформатора только со стороны высше­го напряжения защита обычно неустанавливается.

Защита трансформатора от перегрузки, выполняемая однимреле, имеет ток срабатывания

/>

где  kотс =1,05 — коэффициент,   учитывающий   погреш­ность в значении тока срабатывания.

На трехобмоточныхтрансформаторах с односторон­ним «питанием защита от перегрузкиустанавливается со стороны питания. При существенно различных мощнос­тяхобмоток устанавливается дополнительно защита на питаемой обмотке меньшеймощности.

ГАЗОВАЯ ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА

Обмотки большинстватрансформаторов помещены в бак, залитый маслом, которое используется как дляизо­ляции обмоток, так и для их охлаждения. При возник­новении внутри бакаэлектрической дуги к. з., а также при перегреве обмоток масло разлагается, чтосопро­вождается выделением газа. Это явление и использует­ся для созданиягазовой защиты.

Защита выполняется с помощьюгазового реле, уста­новленного в трубе, соединяющей бак трансформатора срасширителем. Газовое реле состоит из кожуха и двух расположенных внутри негопоплавков, снабженных ртутными контактами, замыкающимися при изменении ихположения. Оба поплавка шарнирно укреплены на вертикальной стойке. Один из нихрасположен в верхней части, а второй — в центральной. При слабом газообра­зовании(газ скапливается в верхней частей кожуха ре­ле), а также при понижении уровнямасла верхний по­плавок опускается, что приводит к замыканию его кон­тактов.При бурном газообразовании потоки масла устремляются в расширитель, чтоприводит к замыка­нию контактов обоих поплавков… Контакты верхнего по­плавканосят название сигнальных, а нижнего — основ­ных контактов газового реле.

Движение масла через газовоереле, вызванное к. з. внутри бака трансформатора, обычно является толчко­образным:Поэтому замыкание основных контактов мо­жет быть ненадежным (перемежающимся),что учиты­вается, при выполнении схемы газовой защиты транс­форматора.

На рис. 3 изображена схемагазовой защиты на пе­ременном оперативном токе. Выходное промежуточное релезащиты РП самоудерживается до отключения вы­ключателя 1В со стороны питания.

Поскольку газовая защита может сработать ложно,например, вследствие выхода воздуха из бака трансфор­матора после доливкисвежего масла, в схеме защиты предусмотрены переключающее устройство ПУ и резис­торR, с помощыо которых действиегазовой защиты мо­жет быть переведено на сигнал.

Достоинствами газовой защитыявляются простота выполнения, срабатывание при всех видах повреждения внутрибака трансформатора, высокая чувствительность.

/>

Рис. 3.   Принципиальная схема газовойзащиту трансформатора,

Однако газовая защита,естественно, не срабаты­вает при повреждениях вне бака трансформатора. По­этомуона не может быть единственной основной защи­той трансформатора.

Трансформаторы мощностью 1 МВ*Аи более обыч­но поставляются комплектно с газовой защитой.

ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНАЯ ТОКОВАЯ ЗАЩИТАТРАНСФОРМАТОРА

На трансформаторах мощностью более 7,5 МВ*А в качествеосновной защиты устанавливается продольная дифференциальная токовая защита.Принцип действия защиты аналогичен защите линий элек­тропередачи. Однакоособенности трансфор­матора как объекта защиты приводят к тому, что Iнб в дифференциальной защитетрансформатора значитель­но больше, чем в дифференциальных защитах другихэлементов системы электроснабжения. „Ъсвовными фак­торами, которыенеобходимо учитывать при выполнении дифференциальной защиты трансформатора,являются следующие.

Бросок тока намагничивания привключении трансформатора под напря­жение или при восстановлении напря­женияпосле отключения внешнего к. з. Ток намагничивания трансформатора (рис. 4, а) Iнам = I1п— I11п в нормальном режиме работыневелик и составляет 2—3% номинального тока Iт, ном. После отклю­чения внешнего к.з., как и при включении трансформа­тора под напряжение, возникающий бросок токанамаг­ничивания может превышать номинальный ток /т, ном в 6—8 раз.

/>

Рис. 4. Изменение потока и тока намагничивания привключении трансформатора под напряжение.

а — поясняющая   схема;   б —изменение  тока   намагничивания;  в — изменения напряжения и магнитного потока; г — характеристиканамагничивания.

Значение тока при броске зависит от момента вклю­чениятрансформатора под напряжение. Наибольшее зна­чение бросок тока намагничиванияимеет при включении трансформатора в момент, когда мгновенное значениенапряжения U равно нулю(рис. 4, в, г). В этом случае магнитный поток Фt в сердечнике трансформатора вна­чальный период времени содержит большую апериодиче­скую составляющую Фa и превышает при переходномпроцессе установившееся значение Фуст практически в 2 раза.Поскольку зависимость Ф = f(Iнам) нелинейна, то iнам увеличивается по отношению кустановившемуся зна­чению в сотни раз, но остается обычно меньшим максимальныхпереходных токов внешних (сквозных) к. з. Бросок тока намагничивания можетсодержать большую апериодическую слагающую, а также значительный про­центвысших гармоник (прежде всего второй). Затуха­ние броска происходит медленнее,чем тока к. з. В ре­зультате кривая броска тока намагничивания iнам, бр (рис. 4, б) может оказатьсясмещенной по одну сторону оси времени.

Указанные характерныеособенности броска тока намагничива­ния используются для обеспеченияотстроенности дифференциаль­ной токовой защиты трансформатора, поскольку приотстройке за­щиты по току срабатывания она имеет очень низкуюзащитоспособность, а при отстройке по времени — теряет быстроту сраба­тывания.

Схемы соединения обмоток трансфор­матора. Если обмотки высшего и низшегонапряже­ния трансформатора соединены не по схеме Y/Y -12, а по какой-то другой схеме, то между токами фаз транс­форматора насторонах высшего и низшего напряжения существует фазовый сдвиг. Так, при широкораспростра­ненной схеме соединения обмоток трансформатораY/D-11 фазовый сдвиг составляет ÐI1пI11п = 30 эл. град. Поэтому приодинаковых схемах соединения вторичных обмоток групп 1ТТ и 2ТТ трансформаторовтока (на сто­ронах высшего и низшего напряжения) в дифференци­альной цепизащиты при внешнем к. з, проходит значи­тельный ток, равный примерно половиневторичного тока ТТ при внешнем к. з. •

Поэтому схемы соединения групп 1ТТ и 2ТТ должны бытьтакими, чтобы указанный сдвиг по фазе отеутствовал (ÐI1пI11п = 0). При этом возможны два варианта:вторичные обмотки группы 1ТТ соединяются в треуголь­ник, а группы 2ТТ — взвезду или вторичные обмотки группы 2ТТ — в треугольник, а 1ТТ — в звезду.Схема соединения обмоток ТТ в первом случае ясна из рис. 5. Предпочтение всегдаотдается первому варианту, так как соединение в треугольник вторичных обмотокТТ, установленных со стороны звезды силового трансфор­матора, предотвращаетвозможное неправильное сраба­тывание дифференциальной защиты при внешних одно­фазныхк. з. (когда нейтраль трансформатора заземле­на), поскольку соединение втреугольник предотвраща­ет попадание токов нулевой последовательности в релезащиты. При соединении вторичных обмоток 1ТТ в треугольник токи в цепициркуляции от 1ТТ (I’1в) в ÖЗ раз  больше вторичных токов1ТТ (I1в). Поэтому коэффици­енттрансформации 1ТТ выбирается равным IтYном ÖЗ/5, где IтYном — номинальный токтрансформатора со сто­роны обмотки силового трансформатора, соединенной взвезду.

/>

Рис. 5. Схема соединения ТТ дифференциальной токовойзащиты трансформатора Y/D-11  ивекторные диаграммы.

 

 

Несоответствие коэффициентов транс­формации ТТ расчетнымзначениям. Дляобеспечения равенства токов в цепи циркуляции должно соблюдаться соотношение

/>

соответственно для трансформаторов с соединением об­мотокпо схеме Y/Y и Y/D.Выпускаемые промышлен­ностью трансформаторы тока имеют дискретную шкалукоэффициентов трансформации. Поэтому в общем слу­чае I’11в ¹ I’1в что вызывает дополнительный токнебаланса в реле защиты.

Регулирование коэффициента транс­формациитрансформатора.При регулирова­нии коэффициента трансформации трансформатора со­отношение междупервичными, а следовательно, и меж­ду вторичными токами 1ТТ и 2ТТ изменяется,что также приводит к появлению тока небаланса в дифференциаль­ной цепи защиты.Различия типов ТТ, их нагрузок и кратностей токов внешнего к. з. Трансформаторытока ТТ дифференциальной защиты трансформатора устанавливаются на сторонахтрансформатора, имеющих различное напряжение, поэтому они не могут быть оди­наковыми.Кроме того, схемы соединения вторичных об­моток ТТ также различны, аследовательно, трансфор­маторы тока имеют разную нагрузку. Различны у раз­ныхгрупп ТТ (особенно в случае трехобмоточного трансформатора) и кратности токавнешнего к.з. по от­ношению к их номинальным токам. Все это обусловли­ваетразные погрешности' у разных групп ТТ, что при­водит к появлению повышенныхтоков небаланса в диф­ференциальной цепи защиты при внешних к. з.

Рассмотренные выше факторыобусловливают приме­нение защит различной сложности и с использованием разныхспособов обеспечения их защитоспособности и отстроенности. В простейшем случаев качестве РТД (рис, 5) используют обычное реле тока без замедле­ния (такуюзащиту называют дифференциальной отсеч­кой). Однако защитоспособность ее малаиз-за того, что защита получается весьма грубой. Для повышения чув­ствительностиприменяют реле и схемы, основные из ко­торых (реле с промежуточныминасыщающимися транс­форматорами в дифференциальной цепи, реле с торможением)были рассмотрены применительно к про­дольной дифференциальной защите линий. Вряде слу­чаев применяются и более сложные принципы (особен­но для обеспеченияотстроенности защиты от бросков тока намагничивания трансформатора).

Наибольший (расчетный) токнебаланса в дифферен­циальной цепи защиты может иметь место при включе­ниитрансформатора под напряжение или при внешнем к. з. Поэтому ток небалансадолжен определяться в обо­их случаях.

При включении трансформатора поднапряжение действующее значение броска тока намагничивания Iбр.нам в первый период равно (6—8)Iт, ном. где Iт, ном— номинальный токтрансформатора.

При внешнем к. з.,сопровождающемся прохождени­ем через ТТ защиты наибольших токов к. з., ток неба­ланса

Iнб = I'нб<sub/>+ I“нб + I»’нб, (1)

где I'нб<sub/>I"нбI"’нб — токи небаланса, обусловленныесоответ­ственно погрешностями ТТ, регулированием коэффици­ента трансформациитрансформатора и неравенством то­ков в цепи циркуляции от различных групп ТТ.

Раскрывая выражения для отдельных составляющих токанебаланса (1), можно записать:

Iнб, расч = (kоднkаперe + DU*рег + Dfвыр)Iк, ве,max (2)

где kодн<sub/>= 1—коэффициент однотипности; kапер — коэф­фициент, учитывающийналичие апериодической состав­ляющей в первичном токе ТТ при внешнем к. з.; e = 0,1—допустимая относительная погрешность ТТ; DU*рег  = DUрег /Uном — относительный диапазонизменения на­пряжения на вторичной стороне трансформатора при ре­гулированиикоэффициента трансформации под нагруз­кой устройством РПН; Dfвыр = (I’1в — I’11в )/ I’1в — относитель­ное значение токанебаланса в дифференциальной цепи защиты, обусловленное несоответствиемрасчетных и фактических коэффициентов трансформации ТТ.

Значения коэффициента kапер в (2) и коэффициен­та,учитывающего отстройку от броска тока намагни­чивания,, выбираются разными взависимости от типа применяемого РТД. Так, для дифференциальной отсечки токсрабатывания определяется как

Iс, з = kотсIбр, нам;(3)

Iс, з = kотсIнб, расч.(4)

При этом в (4) kотс » 2, а выражение (3) с учетом некоторого затухания переходного значения Iбр, нам в течение собственного временисрабатывания электроме­ханического реле принимает вид:

Iс, з = (3.5¸4.5) Iт, ном (5)

и, как правило, является определяющим. Ток срабаты­ванияреле дифференциальной токовой отсечки

Ic,p = Iс, зÖ3/K1TT,(6)

 

если Iс, зотнесен к стороне Y трансформатора,где вто­ричные обмотки 1ТТ соединены в треугольник. Диффе­ренциальная отсечкасчитается приемлемой, если при двухфазном к. з. на выводах низшего напряжениятранс­форматора kч >= 2. Несмотря на низкуючувствительность дифференциальной отсечки ее достоинство заключается вобеспечении быстроты срабатывания при наибольших кратностях тока к. з.

При использовании реле с насыщающимися промежу­точнымитрансформаторами РНТ выбор тока срабаты­вания защиты Iс, з производится по выражениям;

Iс, з = (1 ¸ 1,3I)т, ном (7)

Iс, з = kотс(I’нб + I”нб) (8)

В (8) неучет I”нб объясняется возможностью ском­пенсироватьэту составляющую (в первом приближении) с помощью промежуточного насыщающегосятрансфор­матора тока ПНТТ с несколькими первичными обмотка­ми (рис. 5,5), когдадля предотвращения попадания в реле защиты тока небаланса, обусловленногонеравен­ством токов I’11в и I’1в в цепи циркуляции, производитсявыравнивание м. д. с. первичных обмоток w1, w2 проме­жуточных трансформаторовтока так, что I’1в w1 » I’11в w2, т. е. Eв, т » 0 и Iр<sub/>» 0.

Кроме того, в (8) при расчете I’нб значение коэф­фициента kапер принимается равным единице.

/> <td/> />
Существуют специальные реледифференциальной защиты серии РНТ, содержащие максимальное реле тока,включенное на вторичную обмотку ПНТТ. Они ха­рактеризуются постоянной м. д. с.срабатывания (Fc,p = const)

Рис. 5.5 Схема включения релеРНТ в дифференциальной токовой защите трансформатора

Принципиальная схемадифференциальной защиты трансформатора с РНТ (в однолинейном изображении)представлена на рис. 5,5.

Следует отметить, чтоопределение составляющей расчетного тока небаланса I”нб обусловленной регулированиемнапряжения защищаемого трансформатора, и расчетных чисел витков обмотокпромежуточных на­сыщающихся трансформаторов тока реле защиты произ­водится сучетом одинакового максимального регулиро­вания ±DUmax в обе стороны по отношению ксреднему положению переключателя РПН, принимаемого в каче­стве расчетного.Такой учет регулирования напряжения соответствует определению оптимальнойуставки защи­ты только при условии независимости сопротивления трансформатора итока к. з. от положения переключа­теля РПН.

Для повышения чувствительностидифференциальной токовой защиты трансформатора предусматривают болееэффективную (по сравнению с защитой с РНТ) отстрой­ку от броска токанамагничивания трансформатора, ис­пользуя: несинусоидальность броска токанамагничива­ния; наличие в нем апериодической слагающей; наличие провалов (нижезаданного уровня) в кривой тока Iнам, пер.В настоящее-время желательно на мощныхтрансформаторах устанавливать защиту с током срабатывания (0,2—0,3)Iт, ном. Дифференциальные защиты, применяе­мыев эксплуатации, можно разделить на три группы: с токовыми реле; с реле РНТ; среле с торможением.

Наибольший ток срабатыванияимеют защиты первой группы (дифференциальные токовые отсечки). Ток срабатываниязащит второй группы значительно меньше. Наиболее распространеннойразновидностью таких защит является уже рассмотренная защита с применениемпромежуточных насыщающихся ТТ в дифференци­альной цепи. Недостатком этой защитыявляется, небольшое замед­ление из-за наличия некоторой апериодической слагающейв то­ке к. з.

Еще меньший ток срабатываниямогут иметь зашиты третьей группы.

В настоящее время выпускаетсяполупроводниковая дифференциальная токовая защита типа ДЗТ-21, токсрабатывания которой равен примерно 0,3Iт, ном.

ОТКЛЮЧЕНИЕ ТРАНСФОРМАТОРОВ ОТ УСТРОЙСТВ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ ПРИ ОТСУТСТВИИВЫКЛЮЧАТЕЛЯ НА СТОРОНЕ ВЫСШЕГО НАПРЯЖЕНИЯ

В настоящее время в системахэлектроснабжения все более широко применяются понизительные подстанции безвыключателей на стороне высшего напряжения. Та­кие подстанции выполняются поупрощенным схемам присоединения к сети системы электроснабжения (по блочнымсхемам линия — трансформатор или отпайка­ми от линий электропередачи). Дляотключения повреж­дений в понизительных трансформаторах таких подстанцийприменяются следующие способы:

установка на выводах высшегонапряжения транс­форматоров плавких предохранителей; •» фиксация и ликвидацияповреждений в трансформа­торе с помощью защит, установленных   на   питающихконцах линии;

установка короткозамыкателей,автоматически вклю­чаемых при срабатывании защит трансформатора и вы­зывающихк. з, на выводах высшего напряжения, кото­рое ликвидируется затем защитамипитающего конца линии;

передача отключающего сигнала повысокочастотно­му каналу (на базе проводов линии) или по жилам спе­циальногокабеля от защит трансформатора на отклю­чение выключателя питающего концалиний.

Если защиты питающего концалинии не обеспечива­ют необходимой чувствительности при повреждениях в обмоткахтрансформатора и на его вывоДах низшего на­пряжения или имеют большие выдержкивременнгто для отключения повреждения используются защиты транс­форматора,Действующие в сочетании с короткозамыка-телем.

Включение короткозамыкателяосуществляется от защиты трансформатора, а отключение — вручную. В се­тях сзаземленной нейтралью короткозамыкатель уста­навливается в одной фазе, а всетях с изолированной нейтралью он выполняется двухполюсным с общим при­водом иустанавливается на двух фазах.

После включениякороткозамыкателя возникает од­нофазное (или двухфазное) к. з. на выводахвысшего напряжения трансформатора. При этом срабатывают быстродействующиезащиты, установленные на питающих концах линии. Допускается однократное АПВ пи­тающейлинии (хотя оно может вызвать увеличение раз­меров повреждения трансформатора).Когда к одной линии подключены ответвлениями два или несколько трансформаторов, на каждом из них дополнительно уста­навливают отделители(трехполюсные разъединители с автоматическим управлением). Отключениеотделителя поврежденного трансформатора осуществляется автома­тически вбестоковую паузу после отключения питаю­щей линии. После АПВ восстанавливаетсяпитание не­поврежденных трансформаторов, оставшихся подклю­ченными к линии.

В простейшем случае дляотключения отделителя используется специальное реле прямого действия —блокирующее реле отделителя (БРО), установленное в приводе отделителя иподключенное к трансформатору тока, включенному в цепи короткозамыкателя. Подвоз­действием тока к. з. взводится боек БРО. После отклю­чения защитой питающейлинии и исчезновения тока в цепи короткозамыкателя БРО срабатывает и отключаетотдел-итель. Однако такая схема автоматического отклю­чения отделителя не нашлаширокого распространения из-за присущих ей недостатков: малой надежности БРО инеобходимости оснащения линии двукратным АПВ, поскольку при одновременномсрабатывании быстродейст­вующих защит линии и трансформатора (при повреж­дениив трансформаторе) отделитель в первую бестоко­вую паузу может не отключиться.

Более надежной является схемаавтоматического от­ключения отделителя, использующая в качестве источ­никаоперативного тока предварительно заряженную (от зарядного устройства УЗ)батарею конденсаторов С, по­казанную на рис. 6. При включении короткозамыкате­ля К реле тока РТразмыкающим контактом запрещает отключение отделителя О, пока не отключитсявыклю­чатель питающей линии. Катушка отключения отделите­ля Кб подключается к.конденсатору С после возврата реле РТ и срабатывания реле РП. Задержка присраба­тывании реле.РЯ предотвращает недопустимое отключе­ние отделителя припрохождении через него тока к. з., ес­ли вспомогательные контакты К1замкнутся раньше ос­новных контактов короткозамыкателя.

Следует отметить некоторыеособенности защиты трансформа­торов упрощенных подстанций при наличиикороткозамыкателей иотделителей.                                                              1.Если в качестве единственной основной защиты применяет­ся газоваязащита-(трансформаторы небольшой мощности), то она должна обеспечить включениекороткозамыкателя при любых по­вреждениях внутри бака трансформатора. Поэтомутрансформатор собственных нужд (ТСН) или трансформатор напряжения (ТН) уже неможет служить источникам оперативного тока для газовой ' защиты, поскольку приповреждении силового трансформатора оперативное напряжение может значительноснижаться. Единст-

/>

Рис. 6. Схема отключения   отделителя   с.  применением   батарейпредварительно заряженных конденсаторов.

венным надежным источником оперативного тока в данномслучае могут   быть   батареи   предварительно   заряженных   конденсаторов.

2.   Для включениякороткозамыкателя на стороне высшего на­пряжения  трансформатора   (и  для  отключения   выключателя   на стороне  низшего  напряжения)   часто  используютэнергию  предва­рительно заряженных  конденсаторов при  невозможности  ис­пользованиясхем с дешунтированием   электромагнитов включения короткозамыкателя   и  отключения  выключателя   (когда   вторичные токи к. з. составляют более 150А).  Такие случаи характерны для трансформаторов  110 кВ малой мощности  (2,5;4; 6,3 МВ*А)  при использовании   встроенных во вводы трансформатора трансформа­торовтока   (типа ТВТ-110).     Вместе с тем зарядные устройства, включаемые на ТСНили ТН, не могут обеспечить заряд раз­ряженных конденсаторов при включениитрансформатора на трех­фазное к. з. на его выводах или на шинах НН подстанции.Поэтому заряд  конденсаторов  в  этих случаях  обеспечивается  применениемспециального зарядного устройства, питающегося как от цепей на­пряжения, так иот цепей тока.     

3.   Вследствие кратковременности  разряда  конденсатора   серь­езные требования предъявляютсяк качеству наладки и состоянию аппаратуры     (короткозамыкателей  и отделителей).     Загрязнения, окисление, загустение смазки могут привести кнедолустимому за­медлению действия этих аппаратов.

Применение подстанций скороткозамыкателями на 'стороне высшего напряжения характеризуется увеличе­ниемвремени отключения поврежденного участка из-за сравнительно большогособственного  времени   включе­ния короткозамыкателей. Этот недостаток можноисклю­чить, если вместо короткозамыкателей использовать те­леотключение.   Припередаче команды телеотключения лр кабелю предусматривается постоянный контрольсо­стояния его жил с помощью специального   устройства (например,.типа УК-1)

В эксплуатации применяется также передача отклю-,.4чающего импульса по в. ч. каналу, организованному по проводам линииэлектропередачи с помощью специаль­ной аппаратуры в. ч. обработки и специаль­ныхустройств высокочастотного телеотключения (ВЧТО).

При повреждении трансформатора и срабатывании его защитыодновременно с отключением выключателя и запретом его АПВ подается по линиямсигнал телеотключения (ТО) к передатчику. Сигнал по каналу связи подается навходы приемников питающих подстанций, вызывая срабатывание на них промежуточныхреле, от­ключающих головные выключатели. С целью повышения надежно­сти приосуществлении устройства телеотключения сохраняется и

короткозамыкатель.

СХЕМА ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА НАПЕРЕМЕННОМ ОПЕРАТИВНОМ ТОКЕ

На рис. 7 представлена схема защиты трансфор­матора отпаечной подстанции. Обаконтакта газовой за­щиты (как сигнальный, так и отключающий) питаются оттрансформатора собственных нужд ТСН (рис. 7, а). Это допустимо, поскольку имеетсядифференциальная защита, которая, являясь основной, резервирует дейст­виегазовой защиты в случае отказа последней при по­вреждениях трансформатора,сопровождающихся зна­чительным снижением напряжения на шинах собствен­ных нужд.Резистор 2СД (рис. 7, в), подключенныйпараллельно обмотке реле; ЗРП (типа РП-26), «увеличи­вает ток в обмоткеуказательного реле 2РУ (типа РУ-21) для обеспечения более четкой его работы.Реле ЗРП, сработав, самоудерживается через размыкающий.вспо­могательныйконтакт короткозамыкателя 1К… Резистор 1СД необходим для работы 2РУ припереводе действия газовой защиты отключающим устройством 2ОУ на сигнал.

/> <td/> />
Дифференциальная защита(1РНТ, 2РНТ) (рис. 7, б) выполнена на реле РНТ-363 (с насыщающимися трансформаторами)и действует на промежуточные вы­ходные реле 1РП и 2РП

Рис. 7. Схема защиты трансформатора отпаечнойподстанции, имеющего встроенные трансформаторы тока.

(типа РП-341). Пуск реле РП-341осуществляется замыкающими контактами реле 1РНТ, 2РНТ. Мощные контакты реле 1РПи 2РП, пере­ключаясь, подключают трансформаторы тока к электро­магнитамвключения короткозамыкателя 1ЭВК, 2ЭВК. и электромагнитам отключения 1ЭО и 2ЭОвыключателя стороны низшего напряжения трансформатора. При под­ключенииэлектромагнитов возрастает нагрузка на пи­тающие их трансформаторы тока. Дляпредотвращения возврата пускового реле из-за увеличения нагрузки в то­ковыхцепях контакты реле 1РП и 2РП подключены па­раллельно контактам пусковых релезащиты. Таким об­разом, реле РП-341 самоудерживается за счет тока, проходящегопо его обмотке, независимо от положения контактов пусковых реле. Чтобыобеспечить надежную работу электромагнита, его ток срабатывания должен быть неболее 0,8 тока срабатывания действующей на него защиты. Посколькучувствительность основных токовых защит должна быть не менее 1,5, то при мини­мальномтоке к. з., при котором она обеспечивается, чув­ствительность электромагнитабудет не менее 1,5/0,8 » 2. Соблюдение этого условия важно, потому что при малых токах, близких ктоку срабатывания, электро­магнит работает замедленно и защита питающей линииможет сработать раньше, чем сработает электромаг­нит короткозамыкателя. Это всвою очередь приведет к неуспешному АПВ выключателя линии.

ОСОБЕННОСТИ АПВ ТРАНСФОРМАТОРОВ

На однотрансформаторнойподстанции АПВ трансформатора является обязательным. Осуществление на»двухтрансформаторной подстанции АПВ трансформато­ров рекомендуется, если приотключении одного транс­форматора оставшийся в работе трансформатор не мо­жетобеспечить питание нагрузки без отключения части, потребителей.

Запрет АПВ. при повреждениивнутри бака трансфор­матора осуществляется с помощью сигнального контактагазового реле.

Для осуществления АПВтрансформатора использу­ются те же устройства, что и для АПВ линии. При этомАПВ должно действовать с выдержкой времени для ис­ключения его срабатывания привнутренних к. з., сопро­вождающихся бурным газообразованием, когда отклю­чающийконтакт газового реле замыкается раньше, чем сигнальный.

АВТОМАТИЧЕСКОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ РЕЗЕРВНОГО ИСТОЧНИКА ПИТАНИЯПРИ ОТКЛЮЧЕНИИ ТРАНСФОРМАТОРА

На подстанциях широкоераспространение получили устройства автоматического включения секционного вы­ключателяС В при исчезновении питания на одной из секций шин низшего напряжения.

Схема АВР СВ, выполненная спомощью реле РПВ-358, представлена на рис. 8. Пуск АВР осуществляется присоблюдении следующих условий: несоот­ветствие положения ключа управления(фиксируемого с  помощью реле 1РПФ, обмотки которого не показаны

/> <td/> />
Рис. 8. Схема АВР СВ сустройством выявления потери питания и проверкой значения встречногонапряжения.

на рис. 8, г) и выключателя 1В (рис. 8, а) (фикси­руемогос помощью реле РПО, срабатывающего при от­ключении выключателя). При этомподается «минус» на зажим 5 комплектного устройства РПВ-358 и происхо­дитсрабатывание АВР. Действие АВР контролируется замыкающим контактом реле 2РПФ,который замыкает­ся в случае срабатывания защиты от внутренних повреждений втрансформаторе или защиты от потери питания.

Аналогичная цепь пуска АВРпредусмотрена на рис. 8, г и при отключении трансформатора Т2, питающе­говторую секцию подстанции IIс-(рис. 8, а). Цепь пуска АВР контролируется также размыкающим кон­тактомРПФ, который замкнут при отключенном СВ.

Двухпозиционное реле РПФ срабатывает и переклю­чает своиконтакты при отключении СВ ключом управ­ления КУ (фиксируя тем самымотключенное положение выключателя) и при включении выключателя по любой причинеот контактов электромагнита включения СВ (фиксируя включенное положениевыключателя).

В рассматриваемой схеме АВРпредусмотрен также — контроль отсутствия напряжения на резервируемой секциишин, который осуществляется последовательно вклю­ченными размыкающими контактамиреле минимального напряжения 1РН и 2РН, подающими «плюс» на зажим 6 комплектного устройства РПВ-358. Контроль отсутствия напряжения необходим дляпредотвращения несинхронного включения резервного источника питания на оста­точноенапряжение тормозящихся крупных синхронных. или асинхронных двигателей.Затухание э. д. с. синхрон­ного электродвигателя при неотключенном возбуждениибудет происходить по мере уменьшения частоты враще­ния, а при гашении поля — по мере уменьшения тока в обмотке возбуждения.

Пуск АВР при исчезновениинапряжения, на секциях шин, когда выключатель питающего трансформатораостанется включенным, с помощью минимальных реле напряжения может оказатьсянеэффективным, посколь­ку синхронные двигатели и конденсаторные батареи мо­гутдлительно поддерживать остаточное напряжение на шинах, потерявших питание.Поэтому в рассматриваемой схеме пусковой орган АВР дополнен устройством,реагирующим на снижение частоты и изменение на­правления активной мощности.Этот пусковой орган срабатывает при снижений частоты, если активная мощ­ностьчерез питающую линию или трансформатор стала равной нулю или измениланаправление.

Устройство состоит из релечастоты РЧ (рис. 8, в), промежуточных реле РПЧ и РПМ, реле направления мощности1РМ, 2РМ (рис. 8, б) и реле време­ни РВ.

К реле мощности подводятсялинейное напряжение и ток отстающей фазы: Ubc и —Iс; Uca и —Ia. При таком включении ивнутреннем угле, равном 30°, реле имеет положительный момент при направленииактивной мощ­ности к шинам и отрицательный — при направлении ак­тивной мощностиот шин; реле подключается таким об­разом, чтобы при направлении мощности кпотребителю контакты его были замкнуты. Необходимость двух реле направлениямощности объясняется тем, что при двух­фазном к. з. за трансформатором одно изреле может сработать 'неправильно. Уставка срабатывания по часто­те реле РЧпринимается равной 48—48,5 Гц. Для облегчения работы контактов реле направлениямощно­сти и уменьшения нагрузки на трансформатор напряже­ния напряжение наобмотки реле мощности подается после снижения частоты. Если срабатывание релечас­тоты будет обусловлено снижением частоты в энергоси­стеме, контакты РЧзамкнутся, сработает реле РПЧ, а реле времени (с уставкой 0,3—0,5 с) несработает, так как контакты реле РПМ останутся разомкнутыми (мощ­ностьнаправлена к шинам, и контакты 1РМ и 2РМ замк­нуты).

Если срабатывание реле РЧ произойдет вследствиезатухания напряжения на шинах подстанции при поте­ре питания, контакты реленаправления мощности оста­нутся разомкнутыми и реле времени сработает.

Запрет АВР осуществляетсяподачей «плюса» на за­жим 8 от замыкающего контакта РПФ, который замкнут привключенном СВ.

Важно отметить, что"устройство АВР СВ должно работать только при потере питания (отключениипитающей линии) и при внутренних повреждениях трансформатора. В остальныхслучаях отключения выключателя на низшей стороне трансформатора (от токовыхзащит) должно работать АПВ шин низшего напряжения путем повторного включенияосновного источника (трансформато­ра). Такое разграничение действия устройствАПВ и АВР СВ вы­звано тем, что при включении секционного выключателя на к. з.имеется опасность отключения второго трансформатора и полного обесточенияпотребителя (при отказе защиты секционного выклю­чателя или неисправностисамого выключателя). Для реализации указанного сочетания действия устройств АПВи АВР СВ в схемах защиты трансформатора устанавливается специальное реле 2РПФ,запоминающее работу защит от внутренних повреждений и потери питания.

В отдельных случаях запрещаетсяработа устройства АВР при наличии замыкания на землю в резервируемой илирезервирующей сети из-за опасения повышенной вероятности перекрытия другой фазывследствие коммута­ционных перенапряжений в момент включения СВ. При  этомможет возникнуть двойное замыкание на землю — одно на резервирующей части сети,другое — на резерви­руемой. Действие АВР должно также запрещаться, еслиосновной источник питания будет отключен от АЧР.

 АВТОМАТИЧЕСКОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТРАНСФОРМАЦИИ(АРКТ)

С целью поддержания требуемогоуровня напряжения широко распространено регулирование напряжения Uп у потребителей (рис. 9) путемизменения коэффици-

/>

Рис. 9. Поясняющая схема  (а) и характеристика измененияна­пряжения у потребителя при наличии АРКТ (б).

ента трансформации трансформаторов понижающих под­станций,питающих распределительную сеть. Для изме­нения коэффициента трансформации поднагрузкой трансформаторы оборудуются устройствами РПН (пере­ключение отпаек поднагрузкой). Автоматическое изме­нение nт осуществляется специальным регулятором АРКТ, воздействующим на РПН.

В общем случае электрическаясеть, получающая пи­тание от шин подстанции, может быть разветвленной и питатьзначительное количество нагрузок. При этом наи­более выгодно поддерживатьнеизменным напряжение в  некоторой контролируемой точке, представив развет­вленнуюсеть в виде эквивалентной линий с одной на­грузкой на конце. Поскольку значениенапряжения Uп при данном напряжений на шинах Uш зависит от паде­ния напряженияв эквивалентной линии (Uп = Uш – Zэ, лIп ), то напряжение Uш должно быть тем больше, чембольше нагрузка потребителя. Такое регулирование напряжения получило названий встречногорегулирования.

Неизменность напряжения вконтролируемой точке сети при различных режимах нагрузки может быть обес­печена,если смоделировать на входе измерительного ор­гана АРКТ напряжения,существующие в регулируемой цепи. Для этого к нему необходимо подвести напряже­ние

Uп = Uш – sIп

Измерительный орган АРКТявляется регулятором по отклонению напряжения от заданного значения UКОНТР, пропорционального напряжению вконтролируе­мой точке. Если sIп будет равно падению напряжения в эквивалентной линии Zэ, л (от шин подстанции до контролируемойточки), т, е. sIп = Zэ, лIп, то при наличии АРКТ напряжениеу потребителя (в контролируемой точке) бу­дет соответствовать заданномузначению. Из сказанного следует необходимость ввести в измерительный органнапряжения АРКТ сигнал, пропорциональный току на­грузки. Целесообразноиспользовать суммарный ток на­грузки, поскольку при различных графикахизменения нагрузок потребителей регулирование по суммарному току более точноотвечает необходимому закону регули­рования.

Измерительный орган подключаетсяк трансформа­тору напряжения ТН и трансформаторам тока ТТ (рис. 9, а).

При отключении выключателя В(рис. 9, а) АРКТ необхо­димо вывести из работы, что производитсявспомогательным кон­тактом В путем отсоединения выхода АРКТ от приводного меха­низмаПМ устройства РПН. *

На двухтрансформаторныхподстанциях, работающих с отключенным СВ, АРКТ устанавливается на каждомтрансформаторе. При отключении одного из трансформаторов и включении секцион­ного. выключателя следует убедиться (у АРКТ остающегося в ра­боте трансформатора) вправильности поддержания напряжения при встречном регулировании и принеобходимости изменить зна­чение s.

Особенностями АРКТ являютсярелейность действия, наличие зоны нечувствительности Uнч  выбираемой большей, чемступень изменения напряжения DUст припереключении одной отпайки:

Uнч = (1.25¸1.3) DUст

Переключение отпаек необходимопроизводить с вы­держкой времени, обеспечивающей отстройку от крат­ковременныхколебаний напряжения (например, при пуске электродвигателей). Поэтом при выходенапря­жения у потребителя из зоны нечувствительности регу­лятора (рис. 9, б)АРКТ через время tср = 1¸2 мин воздействует на РПН.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.   КривенкоВ.В., Новелла В.Н. «Релейная защита и автоматика систем электроснабжения» М.,«Энергоиздат», 1981

2.   Крюков В.И.«Обслуживание и ремонт электрооборудования подстанций и распределительныхустройств», М., «Высшая школа», 1983

еще рефераты
Еще работы по радиоэлектронике