Реферат: Расчет схемы электроснабжения плавильного цеха обогатительной фабрики

Государственный комитет Российской Федерации по рыболовству

МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ

КОЛЛЕДЖ

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине:

«Электроснабжениепредприятий и установок»

на тему:

«Расчет схемы электроснабжения

плавильного цеха обогатительной фабрики

Выполнил:студент 2 курса группы Э-201

                  специальности1004Б Боряев А.А                               ____________  

                                                                                                                                                                               /подпись/

Руководитель:преподаватель Басавин А.А.                           _____________

/подпись/

Мурманск

2003

1. СОДЕРЖАНИЕ.

1. Содержание ............................................

2. Введение...............................................

3. Исходные данные напроектирование........................

4.Характеристикапотребителей электроэнергии, определение категории электроснабжения и анализэлектрических нагрузок................

4.1. Определениеустановленной мощности ...................

4.2.Определениекатегории надежности приемников

4.3.Краткиесведения о технологическом процессе обогатительной  

  фабрики

5. Выбор рода тока инапряжения...............................

6.Расчетэлектрических нагрузок............................

6.1.Расчетсредних нагрузок

6.2.Вычислениерасчетных нагрузок

7.Выборчисла и мощности трансформаторов, типа и числа подстанций

7.1.Выбортрансформаторов

7.2.Выборчисла и типа подстанций

8. Компенсацияреактивной мощности

9.Расчети выбор магистральных и распределительных сетей напряжением  

    до 1000 В, защитаих от токов короткого замыания................

9.1.Схемыцеховых электрических сетей и классификация помещения      

      цехов

9.2.Выборсечения проводников

9.3.Выборзащиты проводников

9.4.Проверкавыбранных проводников

10. Расчет и выборпитающих и распределительных сетей высокого

    напряжения............................................

11.Расчеттоков короткого замыкания..........................

11.1.ВидыКЗ, причины возникновения и последствия

11.2.Расчеттоков КЗ

11.3.Расчетударных токов КЗ

12.Выборэлектрооборудования и проверка его на действие токов короткого

  замыкания.............................................

13.Выбори расчет релейной защиты...........................

13.1.Выборуставок защиты трансформатора

13.2.Выборуставок защиты двигателя

1.Расчетзаземляющих устройств.............................

2.Литература...........................................

2.ВВЕДЕНИЕ.

Поусловиям задания требуется спроектировать электроснабжение плавильного цехаобогатительной фабрики завода цветной металлургии примерно на 5 МВт.

Преждечем перейти непосредственно к проектированию укажем значение данногопредприятия для народного хозяйства нашей страны. Значение металлургическойпромышленности в народном хозяйстве очень велико, и даже само современноенародное хозяйство любой страны трудно представить без металлургическойпромышленности, поскольку именно ее наличие является базой для созданиятяжелой, легкой, машиностроительной, текстильной, нефтехимической, ипрактически любой другой промышленности страны. Такое значение данная отрасльнародного хозяйства имеет потому, что пока, да и в ближайшем будущем, в основепромышленного машиностроения находятся металлы. В настоящее время впроизводство малонагруженных конструкций все больше внедряютсяполимеросодержащие материалы (пластмассы), и хотя уже созданы достаточно прочныематериалы на их основе, применение их в высокотемпературной технике, каковойявляется большая часть различного рода двигателей, является пока задачейдалекой от решения. Металлические материалы, по-видимому, будут играть ведущуюроль при производстве различного рода машин, механизмов и устройств еще долгоевремя. Массовое применение материалов ближайшего будущего на основеметаллокерамики также будет основано на использовании все тех же металлов вкачестве связующей основы. Таким образом, металлургическая промышленность будетиметь важное значение не только в настоящий момент, но и в будущем.

Воснове исходных данных лежат реальные цифры существующего комбината«Североникель» по производству таких важных металлов как медь, никель, кобальт,а также побочных — сера и серная кислота.

3.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ.

Плавильныйцех обогатительной фабрики предприятия цветной металлургии содержит в себе дляобеспечения технологического цикла следующее электрооборудование:

Таблица1 — Мощность и количество потребителей цеха.

Наименование электрооборудования Паспортная мощность,  кВт

Количество,

штук

Примечание Конвейер 14 10 Элеватор 11 15 асинхронный Питатель 2,2 10 двигатель Сушильный агрегат 3 20 Элеватор 0,75 10 Таль  ПВ=85% 2,5 4 Кран  ПВ=25% 45 2 22 2 75 2 Насос 45 10 асинхронный 75 2 двигатель Вибратор 2,2 8 Лебедка 20 2 Вентилятор 45 8 асинхронный 90 6 двигатель Бетоносмеситель 55 5 Дымосос 1000 2 АД на 6 кВ Шнек 7,5 8 асинхронный двигатель Отопительный агрегат 6,6 5 Освещение 100 - -

4.ХАРАКТЕРИСТИКА ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИИЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ И АНАЛИЗ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК.

4.1.Определение установленных мощностей.

Всеприемники электроэнергии по времени работы подразделяются на приемники скратковременным режимом, повторно-кратковременным режимом и длительным режимомработы.

 Установленную мощность для приемников с повторно-кратковременным режимом работыприводят к длительному режиму по

Pу=Рном*/>,                                                                                       (1)

гдеРу — установленная или номинальная мощность; Рном — паспотная мощность; ПВ — паспортная продолжительность включения, о.е.

Дляэлектроприемников с повторно-кратковременным режимом работы номинальнуюмощность, приведем к длительному режиму по (1).

Дляталя с ПВ=85%  Рном=Ру*/>=2,5*/>=2,3 кВт.

Длякрана с ПВ=25% Рном1=45*/>=22,5 кВт

                                   Рном2=22*/>=11 кВт

                                             Рном3=75*/>=37,5 кВт

Остальныеприемники электроэнергии являются приемниками длительного режима работы.

4.2.Определение категории надежности приемников.

Всоответствии с п.1.2.17 [1]в отношении обеспечения надежности электроснабжения электроприемникиразделяются на следующие три категории:

ЭлектроприемникиI категории — электроприемники,перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой: опасность для жизнилюдей, значительный ущерб народному хозяйству; повреждение дорогостоящегоосновного оборудования, массовый брак продукции, расстройство сложноготехнологического процесса, нарушение функционирования особо важных элементовкоммунального хозяйства.

Изсостава электроприемников Iкатегории выделяется особая группа электроприемников, бесперебойная работакоторых необходима для безаварийного останова производства с цельюпредотвращения угрозы жизни людей, взрывов, пожаров и поврежденийдорогостоящего основного оборудования.

ЭлектроприемникиII категории — электроприемники,перерыв электроснабжении которых приводит к массовому недооотпуску продукции,массовым простоям рабочих, механизмов и промышленного трансполрта, нарушенияюнормальной деятельности значительного количества городских и сельских жителей.

ЭлектроприемникиIII категории — все остальныеэлектроприемники, не подходящие под определения Iи II категорий.

ЭлектроприемникиI и IIкатегориидолжны обеспечиваться питанием от двух независимых источников питания.

Категориинадежности приемников плавильного цеха определим в соответсвии с [2]и[3].

Таблица2 — Состав потребителей по категориям.

Наименование электрооборудования

Р,

кВт

Количество штук Итоговая Р, кВт Категория надежности В % от итоговой Р по цеху Конвейер 14 10 140 I 3,08 Элеватор 11 15 165 II 3,63 Питатель 2,2 10 22 II 0,48 Сушильный агрегат 3 20 60 II 1,32 Элеватор 0,75 10 7,5 II 0,17 Таль 2,3 4 9,2 II 0,2 Кран 22,5 2 25 I 0,55 11 2 22 I 0,48 37,5 2 75 I 1,65 Насос 45 10 450 I 9,91 75 2 140 I 3,08 Вибратор 2,2 8 17,6 I 0,39 Лебедка 20 2 40 II 0,88 Вентилятор 45 8 360 II 7,94 90 6 540 II 11,89 Бетоносмеситель 55 5 275 II 6,06 Дымосос 1000 2 2000 I 44,04 Шнек 7,5 8 60 II 1,32 Отопительный агрегат 6,6 5 33 II 0,73 Освещение 100 - 100 I 2,2 Итого: 4541,3 - 100

Следовательнопрактически все основное электрооборудование является потребителями Iи II категории, в вышеуказанномплавильном   цехе- 100%.

4.3. Краткие сведения о технологическом

процессе обогатительной фабрики.

Сырьемдля получения цветных металлов являются руды, то есть совокупность минералов,содержащих металл. Большинство руд цветных металлов являютсяполиметаллическими, то есть содержат разные металлы, что требует комплексногоизвлечения всех ценных компонентов.

Обогащениеруд представляет собой процесс механического выделения содержащегося в рудеметалла. В результате обогащения получаются три вида продукта: концентрат, вкотором содержится металла значительно выше, чем в исходной руде; хвосты илиотходы обогащения; промежуточный продукт, требующий дополнительного обогащения.Полученный концентрат обжигают различными методами. Обожженный концентратподлежит плавке в отражательных или электрических печах, чем и занимаетсяплавильный цех.

Предприятияцветной металлургии отличаются большой энергоемкостью, работают круглосуточно инепрерывно в течении целого года, в связи с тем, что  руднотермические печиработают как печи непрерывного действия.  Поэтому суточный и годовой графикинагрузки обогатительных фабрик и заводов цветной металллургии отличаютсяравномерностью.

5. ВЫБОРРОДА ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ.

Всвязи с тем, что внутри цеха применяются агрегаты, с различными  режимами,обусловленными технологическими особенностями работы, которые применяют различныйток и напряжение возникает необходимость их выбора.

Вцеховых сетях применяют напряжения 660, 380, 220 и 127 В. Напряжение 500 В вусловиях эксплуатации еще встречается, но для новых установок не рекомендуется.

Напряжение127 и 220 В рекомендуется в основном для осветительных приборов. Эти напряженияиспользуются и для силовой сети — для приемников незначительной мощности,лаболаторных установок и т.д.

Основныминапряжениями для силовой сети являются 660 и 380 В. Напряжение 660 В потехнико-экономическим показателям превосходят напряжения 220, 380 и 127 В.Однако для питания осветительных установок в этом случае приходитсяустанавливать специальные трансформаторы.

Сетипостоянного тока в цехах имеют напряжение 440, 220 и 110 В. Напряжение 220 Вшироко применяется во всех отраслях производства;   110 В применяется редко иобычно для приемников малой мощности; напряжение 440 В применяется дляприемников повышенной мощности и в практике эксплуатации встречается редко.

Дляплавильного цеха обогатительной фабрики цветной промышленности с мощностями иприемниками, указанными выше применяется переменный ток промышленной частоты снапряжением 380 В. Но для дымососа применяется асинхронные двигатели смощностью 1000 кВт, расчитанные на 6 кВ, поэтому два этих элемента будутнепосредственно работать от шин высокого напряжения цеховой подстанции.

6.РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

6.1.Расчет средних нагрузок.

Дляопределения расчетных нагрузок вычисляют мощность наиболее загруженной сменыРср.мах. Для этого электроприемники делят на mгрупп по характерным значениям коэффециентов использования КиmиCOS jm.Тогда для каждой группы электроприемников

Pcp.max=Kиm*Pном.m;                                                                         (2)

Qср.махm=Pcp.maxm*tgjm,                                                                 (3)

гдеРном.m — номинальная мощностьрабочих электроприемников группы m,

Тогдасреднесменная мощность по узлу равна

Рср.мах=/>;                                                                            (4)

Qср.мах=/>,                                                                           (5)

Кромеэтого средняя активная нагрузка освещения определяется по формуле:

Рср.мах.о=Ксо*Руо,                                                                               (6)

гдеКсо — коэффициент спроса; Руо — суммарная установленная мощность осветительнойнагрузки.

Дляпредложенного электрооборудования плавильного цеха по [2]и[3]определены следующие показатели, характеризующие приемники электоэнергии играфики нагрузок, которые сведены в таблицу 3.

Таблица3 — Показатели, характеризующие приемники электроэнергии и графики нагрузокоборудования плавильного цеха.

Наименование электрооборудования

Р,

кВт

Кол-во штук Итоговая Р, кВт Ки cos j Кс Кв 1. Конвейер 14 10 140 0,6 0,7 0,6 - 2. Элеватор 11 15 165 0,6 0,7 0,65 - 3. Питатель 2,2 10 22 0,7 0,72 0,7 - 4. Сушильный агрегат 3 20 60 0,6 0,7 0,65 1 5. Элеватор 0,75 10 7,5 0,6 0,7 0,65 - 6. Таль 2,3 4 9,2 0,16 0,2 0,32 - 7. Кран 22,5 2 25 0,05 0,1 0,1 - 11 2 22 0,05 0,1 0,1 - 37,5 2 75 0,05 0,1 0,1 - 8. Насос 45 10 450 0,8 0,85 0,9 1 75 2 140 0,8 0,85 0,9 1 9. Вибратор 2,2 8 17,6 0,6 0,65 0,6 - 10. Лебедка 20 2 40 0,6 0,65 0,7 - 11. Вентилятор 45 8 360 0,6 0,75 0,65 1 90 6 540 0,6 0,75 0,65 1 12. Бетоносмеситель 55 5 275 0,7 0,8 0,75 1 13. Дымосос 1000 2 2000 0,7 0,85 0,75 - 14. Шнек 7,5 8 60 0,6 0,7 0,65 - 15. Отопительный агрегат 6,6 5 33 0,6 0,75 0,6 - 16. Освещение 100 - 100 0,8 0,98 0,95 - Итого: 4541,3

Всоответствии с указанными в таблице значениями Ки и соsjразделим электроприемники цеха на 5 групп со следующими характерными значениямиКи: 0,05; 0,16; 0,6; 0,7; 0,8.

Длягруппы с Ки=0,05:

1. Найдем суммарнуюноминальную мощность электроприемников в группе, то есть для двигателей впункте 7 таблицы 3.

   Рном0,05=25+22+75=122кВт

2. Найдем среднююмаксимальную мощность за наиболее загруженную смену по (2) и (3):

   активную          Рср.мах.0,05=0,05*122=6,1кВт

   реактивную      Qср.мах0,05=6,1*9,95=60,7 кВар

      Аналогичные приведенному примерупоследующие расчеты сведены в   таблицу 4.

    Средняя максимальная мощность освещения определяется по (6):

    Рср.мах.о=0,95*100=95кВт

Таблица4 — Средние максимальные нагрузки за наиболее загруженную смену.

Группа приемников 0,05 0,16 0,6 0,7 0,8 Освещение Рном.m, кВт 122 9,2 1423,1 2297 590 100 Рср.мах, кВт 6,1 1,47 853,86 1607,9 472 95 Qср.мах, кВар 60,7 7,2 845,32 1205,9 292,64 -

Выяснимсреднесменную мощность по узлу по (4) и (5):

Рср.мах=6,1+1,47+853,86+1607,9+472+95=3036,33кВт

Qср.мах=60,7+7,2+845,32+1205,9+292,64=2411,76кВар

Sср.мах=/> кВА

6.2. Вычисление расчетных нагрузок

Расчетэлектрических нагрузок предприятий цветной металлургии производят методомупорядоченных диаграмм в соотвествии с [8]и[9].

Вычислениерасчетных нагрузок предприятий цветной металлургии производят методомупорядоченных диаграмм [8] и[9].

Здесь  Рр=Км*Рср.макс=Км*Ки*Рном,                                                (8)

гдеКм — коэффициент максимума нагрузки; Ки — коэффициент использования даннойгруппы n электроприемников;Рном — номинальная мощность рассматриваемых электроприемников n.

ЗначениеКм в зависимости от коэффициента использования эффективного числа электроприемников (nэф) можно найти по кривым Км=f(Ки,nэф)или по таблице, приведенной в [2].

Эффективноечисло электроприемников в группе определяется по формуле

nэф/>                                                                                     (9)

Кромевышеперечисленного определяем расчетную реактивную нагрузку по:

Qp=Pp*tg j                                                                        (10)

Полнуюрасчетную нагрузку группы определяют по формуле:

/>                                                                              (11)

Длягруппы электроприемников с Ки=0,6:

1.Найдем эффективное число электроприемников в группе по (9)

    nэф=(/>4,23

    округляем полученное значение до nэф=4.

2. По таблицам определимзначение Км, которое равно 1,14

3. По (8) определимрасчетную активную нагрузку группы

   Рр=1,14*853,86=973,4 кВт

4.По (8) определим расчетную активную нагрузку группы

   Qр=973,4*0,9=876,06кВт

5.По (10) определим расчетную активную нагрузку группы

   Sр=/> кВт

Аналогичные приведенному примерупоследующие расчеты сведены в   таблицу 5.

Для определениярасчетной мощности электрического освещения воспользуемся формулой

Рр.о=0,8*Ру.о,

где 0,8 — коэффициент спроса дляосветительных установок, принимаемый одинаковым во всех случаях; Ру.о — установленная мощность освещения.

В нашем случае:

Рр.о=0,8*100=80кВт

Таблица5 — Расчетные нагрузки характерных групп электроприемников.

Группа приемников 0,05 0,16 0,6 0,7 0,8 Освещ Итого nэф 2 1 4 1 2 - - Км 4 3,7 1,14 1,45 1,2 - - Рср.мах, кВт 6,1 1,47 853,86 1607,9 472 95 3036,33 Qср.мах, кВар 60,7 7,2 845,32 1205,9 292,64 - 2411,76 Рр, кВт 24,4 5,44 973,4 2331,46 566,4 80 3981,1 Qp, кВар 232 25,59 876,06 1693,91 353,93 - 3181,49 Sp, кВА 233 26,16 1309,4 2881,85 667,89 - 5118,3

7. Выбор числа и мощности трансформаторов,

типа и числа подстанций.

7.1.Выбор трансформаторов.

Взависимости от исходных данных различают два метода выбора номинальной мощноститрансформаторов:

1) по заданному суточномуграфику нагрузки цеха за характерные сутки года для нормальных и аварийныхрежимов;

2) по расчетной мощностидля тех же режимов.

Выбортрансформаторов в первом случае выполняется аналогично выбору трансформаторовГПП или ПГВ.

Вовтором случае выбор мощности трансформаторов производится исходя израциональной их загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимогорезервирования в послеаварийном режиме.

Приэтом номинальная мощность трансформаторов определяется по средней нагрузке замаксимально загруженную смену

Sном.т³Sср.мах/(N*Kз),                                                                     (12)

гдеSном.т — номинальная мощностьтрансформатора; Sср.мах — средняянагрузка за наиболее загруженную смену; N- число трансформаторов; Кз — коэффециент загрузки трансформатора.

Наивыгоднейшаязагрузка цеховых трансформаторов зависит от категории надежности потребителейэлектроэнергии, от числа трансформаторов и способа резервирования.Рекомендуется [5] принимать коэффециентызагрузки трансформаторов при  преоблодании нагрузок IIкатегории и в случае взаимного резервирования трансформаторов на низшемнапряжении Кз=0,65¸0,7.

Ваварийных условиях оставшийся в работе трансформатор должен быть проверен надопустимую перегрузкупо условию:

1,4Sном.т³Sср.мах.                                                                               (13)

Еслиусловие не выполняется, то вычисляется начальная загрузка трансформатора

Кз1=Sср.мах/2*Sном.т,                                                                         (14)

гдеКз1 — начальная загрузка трансформатора, для трансформаторов с системамиохлаждения Д, ДЦ, Ц, М разрешается перегрузка 1,4 номинальной мощноститрансформатора не более 5 суток подряд на время максимума нагрузки с общейпродолжительностью не более 6 часов в сутки, при этом коэффициент начальнойзагрузки должен быть меньше 0,93 согласно [1].

Принятыек установке силовые трансформаторы должны быть проверены также на допустимыесистематические перегрузки по условию

Sном.т£Sср.мах*1,4.                                                                             (15)

Несмотря  на  то,  что  отключения  трансформаторов  довольно  редки,  однако  с  такой  возможностью  следует  считаться  и  при  наличии  потребителей Iи II категорий  устанавливают  два  трансформатора.  Проектировать  подстанции  с тремя   трансформаторами  не рекомендуется,  так  как  такая  схема  неудобна  в эксплуатации  и  вызывает большие  трудности  при  устройстве  АВР.

Для  условий  нормальной  работы  на подстанциях  устанавливают  два  трехфазных  трансформатора  с  номинальной мощностью  каждого,  рассчитанной   в  пределах  от  60  до  70 %максимальной  нагрузки.  Ряд  номинальных  мощностей  трансформаторов  и автотрансформаторов,  рекомендуемых  для   современных  проектов, регламентировано  ГОСТом  9680-61  [4, 9].

Произведемвыбор трансформаторов для плавильного цеха:

1.Номинальная мощность трансформаторов будет по (12):

   Sном.т=3873,13/(2*0,7)=2766,52 кВА

2. Из [6]выбираем трансформатор марки ТМ-2500/10 с Sном=2500кВА, ВН 6-10 кВ, НН 0,4-10,5 кВ.

3. Проверим трансформатордля случая выхода из строя второго по (13):

1,4*2500³3873,13 условие не выполняется, поэтому вычисляем начальную загрузку трансформатора по(14)

Кз1=3873,13/2*2500=0,77<0,93следовательно трансформатор допустим для такой перегрузки на указанных вышеусловиях.

4. Проверим выбранныйтрансформатор на систематические перегрузки по (15):

   2500£3873,13*1,4 условие выполняется.

Следовательно,принимает вышеуказанный трансформатор к установке.

7.2.Выбор числа и типа подстанций.

Для питания электрических нагрузок III категории следует при­менять однотрансформаторныеподстанции. При наличии нагрузок II категории следует,как правило, применять однотрансформаторные подстанции 10-6/0,4 кВ при условиирезервирования мощности по перемычкам на вторичном напряжении, достаточном дляпитания на­иболее ответственных потребителей или при наличии складского резерватрансформаторов. Двухтрансформаторные цеховые подстан­ции применяют присосредоточенных нагрузках или преобладании потребителей I категории. Приналичии потребителей особой груп­пы I категории необходимо предусмотреть третийисточник питания.

В вышеуказанном плавильном цехе получаетсяодна двухтрансформаторная пристроенная подстанция, расчитанная на полноеобеспечение запросов этого цеха, как в нормальном, так и в аварийном режиме(при выходе из строя одного из трансформаторов).

8. компенсация реактивноймощности.

Привыборе числа и мощности цеховых трансформаторов одновременно должен решатьсявопрос об экономически целесообразной величине реактивной мощности,передаваемой через этот трансформатор в сеть напряжением до 1 кВ.

Суммарнуюрасчетную мощность конденсаторных батарей низшего напряжения (НБК),устанавливаемых в цеховой сети, определяют расчтетами по минимуму приведенныхзатарат в два этапа:

1) выбирают экономическиоправданное число цеховых трансформаторов;

2) определяютдополнительную мощность НБК в целях оптимального снижения потерь втрансформаторах и в сетях напряжением 6-10 кВ предприятия.

Суммарнаярасчетная мощность Qнк НБК составит

Qнк=Qнк1+Qнк2,                                                                                  (16)

гдеQнк1 и Qнк2- суммарные мощности НБК, определенные на двух указанных этапах расчтеа.

Минимальноечисло цеховых трансформаторов Nминодинаковой мощности Sном.т,предназначенных для питания технологически связанных нагрузок определяется поформуле

Nmin=Pcp.max/(Kз*Sном.т)+DN,                                                         (17)

где Рср.мах- средняя нагрузка за наиболее загруженную смену; Кз — рекомендуемыйкоэффициент загрузки трансформатора; DN- добавка до ближайшего целого числа.

Экономическиоптимальное число трансформаторов Nоптопределяется по формуле

Nопт=Nмин+m,                                                                                   (18)

иотличается от Nмин на величину m,где m — дополнительноустановленные трансформаторы.

Nопт определяют по (18), принимаязначения m в зависимости от Nмини DNпорис. 4.7. стр.106 [5].

Притрех трансформаторах и менее их мощность выбирают по средней активной мощностиза наиболее загруженную смену Рср.мах

Sном.т³Рср.м/(Кз*Nопт).                                                                     (19)

Наибольшуюреактивную мощность, которую целесообразно передать через трансформаторы с сетьнапряжением до 1 кВ, определяют по формуле

Qмах.т=/>.                                             (20)

Суммарнаямощность конденсаторных батарей на напряжение до 1кВ составит

Qнк1=Qср.мах-Qмах.т,                                                                         (21)

гдеQср.мах — суммарная средняяреактивная мощность за наиболее загруженную смену на напряжение до 1кВ.

Еслив расчетах окажется, что Qнк1<0,то установка батарей конденсаторов при выборе оптимального числатрансформаторов не требует (составляющая Qнк1принимается равной нулю) [5].

Дополнительнаямощность Qнк2 НБК для даннойгруппы трансформаторов определяется по формуле

Qнк2=Qср.мах-Qнк1-g*Nопт*Sном.т,                                                 (22)

гдеg — расчетный коэффициент, зависящий от расчетныхпараметров Кр1 и Кр2 и схемы питания цеховой ТП (определяют по рис.4.9. стр.107[5]).

ЗначенияКр1 зависят от удельных приведенных затрат на НБК и ВБК и потерь активноймощности, принимается по таблице 4.6 стр.108 [5],Кр2 определяют из таблицы 4.7. стр.109 [5].

Еслив расчетах окажется, что Qнк2<0,то для данной группы трансформаторов реактивная мощность Qнк2принимается равной нулю.

Послевышеуказанных действий по справочным данным выбираются конденсаторные батареисоответствующей мощности по результатам расчетов.

Сделаемвычисления реактивной мощности для установки компенсирующих устройств поплавильному цеху:

1. Определим минимальноечисло цеховых трансформаторов Nмин       

одинаковоймощности Sном.т, предназначенныхдля питания технологически связанных нагрузок определяется по формуле (17):

Nmin=3036,33/(2500*0,7)+0,27=2

2. Вычислим экономическиоптимальное число трансформаторов по

(18),по рис. 4.7. стр.106 [5]определим дополнительно установленные трансформаторы m,считая, что DN=0,27иNмин=2. По графику m=0,следовательно Nопт=2+0=2 и установкидополнительных трансформаторов не требуется.

3. При трехтрансформаторах и менее их мощность выбирают по

среднейактивной мощности за наиболее загруженную смену Рср.м по (19)

Sном.т.³3036,33/(2*0,7)

Sном.т³2168,81кВА и отсюда выбирает трансформатор с

номинальноймощность 2500 кВА, то есть такой же который был

выбранв п.6.1. данной работы по выбору трансформаторов, что

подверждаетверность предыдущих  рассуждений.

4. Наибольшую реактивнуюмощность, которую целесообразно

передатьчерез трансформаторы с сеть напряжением до 1 кВ, определяют по формуле (20)

Qмах.т=/> кВар

5. Суммарная мощностьконденсаторных батарей на напряжение до

1кВпо (20) составит 

Qнк1=2411,76-1740,89=670,87кВар

6. Дополнительная мощностьQнк2 НБК для данной группытрансформаторов определяется по формуле (22), при этом из таблицы 4.6. стр.108 [5]для предприятия находящегося на Северо-Западе и работающего в три смены Кр1=11,а из таблицы 4.7. стр.109 [5]при мощности трансформатора 2500 кВА и длины питающей линии до 500 м Кр2=5. Порис. 4.9.а) стр.107 [5] в соответствиис указазнными коэффициентами Кр1 и Кр2 g=0,3, тогда

Qнк2=2411,76-0-0,3*2*2500=911,76кВар

7. Суммарная реактивнаямощность НБК по (15)

Qнк=670,87+911,76=1582,63 кВар.

8.По суммарной реактивной мощности выбираем компенсирующее устройство из [2]УКН 0,38-450 с Qном=450 кВар наноминальное напряжение 0,38 кВ. Таких устройств получается четыре по два накаждую секцию. Избыток мощности предусмотрен для обеспечения допустимыхотклонений напряжения в послеаварийных режимах (рекомендуется на 10-15%больше).

9.Расчет и выбор магистральных и распределительныхсетей напряжением до 1000 В,

защита их от токов короткого замыкания.

9.1. Схемы цеховых электрических сетей и

классификацияпомещения цехов.

Цеховыесети распределения электроэнергии должны:

n обеспечитьнеобходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимостиот категории;

n должныбыть удобными и безопасными в эксплуатации;

n иметьоптимальные технико-экономические показатели (минимум приведенных затрат);

n иметьконструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных искоростных методов монтажа.

Схемыцеховых сетей делят на магистральные и радиальные. Линию цеховой электрическойсети, отходящую от распределительного устройства низшего анпряжения цеховой ТПи предназначенную для питания отдельных наиболее мощных приемниковэлектроэнергии и распределительной сети цеха, называют главной магистральнойлинией. Главные магистрали расчитаны на большие рабочие токи (до 6300 А); ониимеют небольшое количество присоеденений. Широко применяют магистральные схемытипа блока трансформатор-магистраль (БТМ). В такой схеме отсутствует РУ низшегонапряжения на цеховой подстанции, а магистраль подключается непосредственно кцеховому трансформатору через вводной автоматический выключатель. Придвухтрансформаторной подстанции и схеме БТМ между магистралями для взаимногорезервирования устанавливают перемычку с автоматическим выключателем.

Распредлеительныемагистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности,равномерно распределенных вдоль линии магистрали. Такие схемы выполняют спомощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи до 630 А.Питание их осуществляется от главной магистрали или РУ низшего напряженияцеховой подстанции.

Магистральныесхемы обеспечивают высокую надежность электроснабжения, обладаяуниверсальностью и гибкостью и широко применяются в цехах машиностроительных иметаллургических заводов, обогатительных фабрик и т.д.

Дляраспределительных сетей применяется преимущественно радиальная схема питания отдельныхэлектроприемников от цеховых распределительных пунктов и шинных магистралей.

Радиальныесхемы электроснабжения представляет собой совокупность линий цеховойэлектрической сети, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и предназначенных дляпитания небольших групп электроприемников электроэнергии, расположенных вразличных местах цеха. Радиальные схемы применяют в тех случаях, когда нельзяпрменить магистральные схемы.

Цеховыеэлектрические сети выполняются изолированными проводами, кабелями и шинами. Вотдельных случаях применяются голые провода.

Роди способ прокладки сети должны соотвествовать:

а)состоянию окружающей среды;

б)месту прокладки сети;

в)принятой схеме сети.

Всоответствии с [1] установленыследующие классы помещений:

1. Сухие помещения — помещения, в которых относительная влажность воздуха (ОВВ) не превышает 60%.

2. Влажные помещения — помещения, в которых пары или конденсирующая влага выделяется лишь временно ипритом в небольших количествах и ОВВ=75%.

3. Сырые помещения — помещения в которых ОВВ длительно превышает 75%.

4. Особо сырые помещения — помещения, в которых ОВВ близка к 100%.

5. Жаркие помещения — помещения, в которых температура длительно превышает +30°С.

6. Пыльные помещения — помещения, в которых по условиям производства выделяется технологическая пыль втаком количестве, что она может оседать на проводах, проникать внутрь машинов иаппаратов и т.д.

7. Помещения с химическиактивной средой — помещения, в которых по условиям производства постоянно илидлительно содержится пары или образуются отложения, действующие разрушающе наизоляцию и токоведущие части электрооборудования.

8. Взрывоопасные помещенияи наружные установки — помещения и наружные установки, в которых по условиямтехнологического процесса могут образовываться взрывоопасные смеси горючихгазов или паров с воздухом или другими газами-окислителями, а также горючихпылей и волокон с воздухом.

9. Пожароопасные помещенияи наружные установки — помещения и наружные установки, в которых применяютсяили хранятся горючие вещества.

Условияплавильного цеха обогатительной фабрики следующие: сухое и жаркое помещениеиз-за плавильных печей, поскольку плавке подвергается концентрат руды, то цехявляется пыльным помещением с проводящей пылью. В соответствии с таблицей 15-1стр.804 [3, том 1]для токопроведения используем проводники марки АПРТО-500, которые рекомендуетсяпрокладывать в стальных трубах.

9.2.Выбор сечений проводников.

Сеченияпроводников цеховых сетей выбирается:

1) по условиям нагреватоком нагрузки;

2) по условиям защиты оттоков КЗ и перегрузки;

3) по условияммеханической прочности.

Выбранныесечения проводов проверяются:

1) по допустимой потеренапряжения в сети рабочем режиме, в период прохождения по сети пусковых токов ив аварином режиме;

2) по экономическойплотности тока;

3) на динамическую и термическуюустойчивость при токах КЗ.

1. Выбор сеченийпроводников по условиям нагрева производится следующим образом:

               1) Определяют расчетный ток нагрузки.

       а) За расчетный ток нагрузки принимается получасовая        

       максимальная токовая нагрузка данного элемента сети за

       максимально загруженную смену и вычисляется по формуле для  

       электроприемников, имеющих в установке одиночный двигатель 

       [11]

   Iр=Р/(/>*U*cosj*h)                                                                   (23)

                   где Р — установленная мощность, Iр- рабочий ток, cos j-    

                   коэффициент мощности данного приемника, h — КПД данного

                   электроприемника.

       б) Для электроприемников многодвигательного привода [11]

   Iр=åР/(/>*U*cosj*h)                                                                (24)

                   где åР- установленные мощности всех двигателей, Iр- рабочий 

                   ток, cos j- коэффициентмощности данного приемника, h — КПД

                   данного электроприемника.

2) Исходя из условийнагрева, по таблицам выбирают минимально допустимое сечение линии так, чтобыбыло соблюдено условие

   Iр£Iпр,                                                                                         (25)

   где Iпр — допустимыйдлительный ток нагрузки на провода,   

                  кабели или шины данного сечения.

Длядальнейшего применения при выборе проводников и защиты, а также проверкиприведем характеристики двигателей электроприемников [6]в таблице 6.

Таблица6 — Характеристики двигателей электроприемников цеха.

Наименование электрооборудования

Р,

кВт

Тип двигателя

Iпуск=

Iпик, А

a

I раб*,

А

h Конвейер 14 4А154L2У3 233,33 2,5 31,11 0,88 Элеватор 11 4А132М2У3 207,3 2,5 27,64 0,88 Питатель 2,2 4А101М2У3 39,9 2,5 5,32 0,89 Сушильный агрегат 3 4А104М2У3 57,23 2,5 7,63 0,87 Элеватор 0,75 4А095М2У3 13,95 2,5 1,86 0,89 Таль 2,3 4А102М2У3 145,13 2 19,35 0,92 Кран 22,5 4А181S2У3 1435,29 1,6 191,37 0,91 11 4А132М2У3 701,69 1,6 93,56 0,91 37,5 4А201М2У3 2392,15 1,6 318,95 0,91 Насос 45 4А200L2У3 675,45 1,9 90,06 0,91 75 4А250S2У3 1125,75 1,7 150,1 0,91 Вибратор 2,2 4А101М2У3 47,33 2,5 6,31 0,83 Лебедка 20 4А181S2У3 410,63 2,5 54,75 0,87 Вентилятор 45 4А200L2У3 765,75 2 102,1 0,91 90 4А250М2У3 1514,25 2,5 201,9 0,92 Бетоносмеситель 55 4А225М2У3 876,75 1,9 116,9 0,91 Дымосос 6 кВ 1000 АЗ13-59-4У4 752,68 2,5 121,4 0,95 Шнек 7,5 4А112М2У3 141,38 2,5 18,85 0,88 Отопительный агрегат 6,6 4А106М2У3 121,65 2,5 16,22 0,84 Освещение 100 - 161,2 - 161,2 -

*определенпо (23)

Произведемвыбор проводников по условиям нагрева для каждого    

приемника:

1).Определение расчетного тока нагрузки по (23):

Дляконвейера Р=14 кВт, cos jберемиз таблицы 3 настоящей работы

Iр=14/(1,7*0,38*0,7*0,88)=35,18А

2) Выбираем кабель отмагистрали до двигателя                   

конвейерапо таблице 15-14 стр.814 [3]- ПХВБ с медными жилами, проложенными в трубе сечением 4 мм/>

Аналогичноприведенному примеру последующие расчеты и результаы выбора сведены в таблицу7.

Таблица7 — Расчетный ток и выбранные провода для приемников плавильного цеха

Наименование приемника

Руст,

кВт

Кол-во приемников Iр, А

Итог

Iр, А

Марка провода Кол-во жил

Сечение провода,

мм/>

Конвейер 14 10 31,11 311,1 ПХВБ 4 4 Элеватор 11 15 27,64 414,6 4 Питатель 2,2 10 5,32 53,2 4 Сушильный агрегат 3 20 7,63 152,6 4 Элеватор 0,75 10 1,86 18,6 4 Таль 2,3 4 19,35 77,4 4 Кран 22,5 2 11 2 152,9 305,8 150 37,5 2 Насос 45 10 90,06 900,6 50 75 2 150,1 300,2 95 Вибратор 2,2 8 6,31 50,48 4 Лебедка 20 2 54,75 109,5 16 Вентилятор 45 8 102,1 816,8 50 90 6 201,9 1211 95 Бетоносмесители 55 5 116,9 584,5 120 Дымосос 1000 2 - - - - - Шнек 7,5 8 18,85 150,8 ПХВБ 4 4 Отопительный агрегат 6,6 5 16,22 81,1 4 Освещение 100 - 161,2 161,2 70 Итого - - - 4608,98 - - -

Дляпитания ответвлений электроприемников проложим магистральные шинопроводы откаждой секции шин трансформаторной подстанции. Для определения тока,проходящего по магистральному проводу, в зависимости от коэффициента спроса,прежде всего находят расчетную активную мощность:

Р=åКс*Рпу,                                                                                          (26)

гдеР — расчетная активная мощность электроприемника n-йгруппы, Кс — характерный коэффициент спроса для данной группыэлектроприемников, Рпу — установленная мощность электроприемников группы.

Затемнаходят величину реактивной мощности:

Q=åР*tgj,                                                                                           (27)

гдеР — расчетная активная мощность данной группы.

Далееопределяют полную мощность, потребляемую всеми электроустановками,

S=/>.                                                                                          (28)

Потребляемыйток

I=/>.                                                                                               (29)

Произведемвыбор магистрального шинопровода для плавильного цеха. Для группы с Ки=0,6:

1)Вычислим активную суммарную мощность группы

               Рпу=140+165+60+7,5+17,6+900+60+33=1383,1 кВт

2) По (26) вычислимрасчетную активную мощность

    Р=0,6*1383,1=829,86 кВт

3)По (27) вычислим реактивную мощность

    Q=829,86*1,04=863,05 кВар

4) По (28) вычислим полнуюмощность

   S=/>кВА

Аналогичноприведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 8.

Таблица8 — Расчетные мощности групп ЭП для выбора шинопровода

Показатели Кс=0,1 Кс=0,32 Кс=0,6 Кс=0,7 Кс=0,9 Освещение Итого соs j 0,1 0,2 0,7 0,65 0,85 0,98 - tg j 9,51 5,14 1,04 1,01 0,49 0,21 - Рпу, кВт 142 9,2 1383,1 337 590 100 - Р, кВт 14,2 2,94 829,86 235,9 531 95 - Q, кВар 135,04 15,11 863,05 238,26 260,19 19,95 - S, кВА 135,78 15,39 1197,29 335,29 591,32 97,07 2372,14

Посколькув данной работе присутствует две секции шин откуда будут питаться двашинопровода, то распределим нагрузку на каждый примерно равномерно, то есть нашинопровод 1 секции будут потребители с коэффициентом спроса 0,1; 0,32; 0,7;0,9 и освещение (сумма полных мощностей 1174,85 кВА), а на шинопровод 2 секциишин с коэффициентом спроса — 0,6 (полная мощность 1197,29 кВА).

Расчитаемток на каждый шинопровод по (29)

для1 секции: I=1174,85/(1,7*0,38)=1818,65А

для2 секции: I=1197,29/(1,7*0,38)=1853,39А

Дляпитания от каждой секции выбираем шинопровод марки ШМА размером 120*8 каждаяшина с допустимым током 1900 А [1].

Краспределительным сетям до 1000 В также относятся и секции шин трансформаторнойподстанции РУ 0,4 кВ, произведем выбор шин от которых питаются магистральныешинопроводы и ответвления от низкой стороны трансформаторов. Поскольку в случаеаварии одного из трансформаторов и срабатывания секционного АВР секции шиндолжны обеспечивать прохождение всей нагрузки цеха выбираем сечение по полноймощности (таблица 8). По [1]это шины типа ШМА на Iном=2390А каждая  шина состоит из двух полос размером 100*8 мм.

9.3.Выбор защиты проводников.

Проводаи кабели, выбранные по номинальному или максимальному току, в нормальном режимемогут испытывать нагрузки, значительно превышающие допустимые из-за перегрузокэлектроприемников, а также при однофазных и межфазных коротких замыканиях,поэтому как электроприемники, так и и участки сети должны защищаться защитнымиаппаратами: плавкими предохранителями, автоматическими выключателями,магнитными пускателями.

Плавкуювставку предохранителя выбирают из условий

1)Iнв³Iпуск/a,                                                                                     (30)

гдеIнв — номинальный ток плавкойвставки, Iпуск — пусковой токдвигателя приемника, который равен пиковому току, a- коэффициент, зависящий от тепловой характеристики плавкой вставкипредохъранителя и частоты и длительности пикового тока (a=2,5для питающих линий силовой сети и ответвлений к отдельным электродвигателям снормальными условиями пуска — не более 5-10 с; a=1,6¸2для линий, питающие крановые троллеи и ответвления к электродвигателям стяжелыми условиями пуска).

2)Iнв³Iр,                                                                                              (31)

               где Iр — рабочий токприемника.

Уставкурасцепителя автомата для защиты или для включения-выключения электроприемникавыбираю исходя из условий

1) Iа³Iр                                                                                                 (32)

2) Iрасц³a*Iном,                                                                              (33)

гдеa=1для длительного режима и нормальных условий пуска; a=1,5для двигателей продолжительного режима при тяжелых условиях пуска.

Произведемвыбор предохранителя по (30) и (31) для конвейера

Iнв³233,33/2,5;Iнв³93,,33

Iнв³31,11

Извышеуказанных соотношений по [6]выбираем предохранитель марки ПН2-100 с током плавкой вставки 100 А.

Дляосвещения воспользуемся только (31)

Iнв³161,2

Выбираемпредохранитель марки ПН2-250 с током плавкой вставки 200 А.

Произведемвыбор автоматического выключателя для конвейера по (32) и (33)

Iа³31,11А

Iрасц³1,5*31,11;  Iрасц³46,66А

Извышеуказанных соотношений по [6]выбираем автомат марки АП50Б-3МТ с Iном=63А и Iрасц=50 А.

Дляосвещения определяем аналогично

Iа³1,2*161,2;  Iа³193,44А

Выбираемавтомат типа АВМ4Н с Iном=400А и Iрасц=200 А.

Аналогичноприведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 9.

Длямагистральных шинопроводов для защиты будет использоваться атоматическиевыключатели, так как для проходимых через них токов нет предохранителей.

Выборпроизводится по условию

Iа³1,2*Iпик,                                                                                          (32)

гдеIа — номинальный ток автоматическоговыключателя, Iпик — пиковый токпроходящий через шинопровод.

Iпик=åIр+(Iпуск-Iном),                                                                       (33)

гдеåIр- сумма токов всех электроприемников, подключенных к этому шинопроводу, Iпуск- пусковой ток двигателя, наибольший из всех, Iном- номинальный ток двигателя, имеющий наибольшие показатели.

           Для шинопровода 1 секции:

åIр=305,8+77,4+53,2+109,5+584,5+1200,8=2331,2А

Двигательс наибольшими показателями — насос Р=75 кВт, Iпуск=1125,75А; Iном=150,1 А.

По(33) вычислим пиковый ток

Iпик=2331,2+(1125,75-150,1)=3306,85А

По(32) выбираем автоматический выключатель

Iа³1,2*3306,85А

Iа³3968,22А по [6] автомат серии Э«Электрон» типа ЭО25С с Iном=4000А.

Дляшинопровода 2 секции вычисления аналогичны и по (33) выбираем автоматическийвыключатель той же серии, но типа ЭО40В с Iном=5000А, решающим в этих вычислениях является вентилятор с Р=90 кВт; Iраб=201,9А; Iпуск=1514,25 А.

9.4.Проверка выбранных проводников.

Проверкупроводников для силовых цепей производят по условиям

1)Для силовых цепей

   Iнв£3*Iпр,                                                                                        (34)

   где Iпр — допустимыйдлительный ток проводника.

2) Iрасц£4,5*Iпр,                                                                                  (35)

Произведемпроверку выбранных проводников для электроприемников цеха

длясиловой цепи конвейера

1) По (34) 100£3*35;100£105

2) По (35) 50£4,5*35; 50£157,5А

условиевыполняется, выбор произведен правильно, следовательно применяем вышеуказанныепроводники и устройства защиты для установки.

Аналогичноприведенному примеру последующие расчеты сведены в таблицу 9.

Таблица9 — Выбор защиты и проверка условий выбора проводников.

Наименование приемника Тип предохранителя Тип автомата

Iнв,

А

Iпр, А Iрасц. Автомата, А Конвейер ПН2-100 АП50Б-3МТ-63 100 35 50 Элеватор ПН2-100 100 35 50 Питатель НПН2-63 16 35 10 Сушильный агрегат НПН2-63 25 35 16 Элеватор НПН2-63 6 35 4 Таль ПН2-100 80 35 40 Кран ПП17-1000 Э06М 800 300 250 Насос ПН2-400 Э06М 400 145 250 ПН2-630 630 215 250 Вибратор НПН2-63 АП50Б-3МТ-63 20 35 10 Лебедка ПН2-250 А3710Б 100 80 160 Вентилятор ПН2-630 400 145 160 ПН2-630 А3720Б 630 215 250 Бетоносмесители ПН2-630 Э06М 500 260 250 Дымосос 6кВ - - - - - Шнек ПН2-100 АП50Б-3МТ-63 63 35 40 Отопительный агрегат ПН2-100 50 35 25 Освещение ПН2-250 АВМ4Н-400 200 185 200

3) Для магистральных шинопроводовусловие проверки

Iа£4,5Iпр,                                                                                              (35)

гдеIа — номинальный ток автомата.

Дляшинопровода 1 секции по (35)

4000£4,5*1900  условие выполняется

Дляшинопровода 2 секции по (35)

5000£4,5*1900  условие выполняется.

10.Расчет и выбор питающих и распределительных сетейвысокого напряжения.

Сеченияпроводников цеховых сетей высокого напряжения выбирается:

1) по условиям нагреватоком нагрузки;

2) по условиям защиты оттоков КЗ и перегрузки;

3) по условияммеханической прочности.

Выбранныесечения проводов проверяются:

1) по допустимой потеренапряжения в сети рабочем режиме, в период прохождения по сети пусковых токов ив аварином режиме;

2) по экономическойплотности тока;

3) на динамическую итермическую устойчивость при токах КЗ.

    1) Выбор сечений проводников по условиям нагрева производится аналогичнымобразом как и в пункте 9.2. настоящей работы

2) Исходя из условийнагрева, по таблицам выбирают минимально допустимое сечение линии так, чтобыбыло соблюдено условие

   Iр£Iпр,                                                                                         (25)

   где Iпр — допустимый длительныйток нагрузки на провода,   

                  кабели или шины данного сечения.

Произведемвыбор проводников по условиям нагрева для  дымососа

1) Рабочий ток длядвигателя 6 кВ по (24)

Iр=1000/(1,7*6*0,95*0,85)=121,41 А

2) Выбираем кабель от шинРУ 6 кВ до двигателя  по таблице 15-14 стр.814 [3]- АПРТО с тремя медными жилами, проложенными в трубе сечением 50 мм/> и Iпр=135А.

Плавкуювставку предохранителя выбирают из условий (30) и (31)

1) По условию (30)

   Iнв³752,68/2,5

   Iнв³301,072А

2) По условию (31)

   Iнв³121,4А

Извышеуказанных условий выбираем предохранитель марки      ПКТ-104-6-315-20У3 с Iнв=315А.

Длявключения-выключения дымососа выбираем автомат по условию (32)

Iа³1,2*752,68

Iа³903,22А

Дляданного условия подходит выключатель ВЭ-6-40/1600У3(Т3) с Iном=1600А.

Проверкупроводников для силовых цепей производят по условию (34)

315£3*135

315£405   условиевыполняется, следовательно принимаем к установке вышеуказанные шины ипредохранители.

Дляраспределения запрашиваемой электроэнергии из РУ 6 кВ используются шины,которые аналогично шинам 0,4 кВ должны обеспечивать полное прохождение нагрузкипри срабатывании  АВР. Поскольку трансформаторы выбраны с условие выхода изстроя одного из них, то выбор обусловлен их мощностью. Произведем выбор шинраспределительного устройства по формуле

I=Sтр/(1,7*U),то есть

I=2500/(1,7*6)=245 А

выбираемшины марки ШМА медные с Iном=275А размером 20*3 мм.

11. РАСЧЕТТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.

11.1.Виды КЗ, причины возникновения и последствия.

Короткимзамыканием (КЗ) называют всякое случайное или преднамеренное, непредусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соеденение различныхточек электроустановки, при которых токи в ветвях электроустановки резковозрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

Всистеме трехфазного переменного тока могут быть замыкания между тремя фазами,между двумя фазами и однофазные КЗ.

Причинамикоротких замыканий могут быть: механические повреждения изоляции — проколы иразрушения кабелей при земляных работах; поломка форфоровых изоляторов; падениеопор воздушных линий; старение, то есть износ, изоляции, приводящее постепеннок ухудшению электрических свойств изоляции; увлажнение изоляции и другиепричины.

НекоторыеКЗ являются устойчивыми, условия возникновения их сохраняются во времябестоковой паузы коммутационного аппарата. Условия неустойчивых КЗсамоликвидируются во время бестоковой паузы.

Последствиякоротких замыканий является резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи иснижение напряжения в отдельных точках системы. Дуга, возникшая в месте КЗ,приводит к частичному или полному разрушению аппаратов, машин и другихустройств. Увеличение тока в ветвях электроустановки, примыкающего к месту КЗ,приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части иизоляторы.

Дляуменьшения последствия тока КЗ необходимо как можно быстрее отключитьповрежеднный участок, что достигается применением быстродействующихвыключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Всеэлектрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом,чтобы исключалось их разрушение при прохождении токов КЗ.

11.2. Расчет токов КЗ.

Длярасчетов токов КЗ составляется расчетная схема — упрощенная однолинейная схемаэлектроустановки, в которой учитываются все источники питания, трансформаторы,воздушные и кабельные линии, реакторы.

ТокКЗ для выбора токоведущих частей и аппаратов расчитывается при нормальномрежиме работы электроустановки: параллельное включение всех источников,параллельная или раздельная работа трансформаторов и линий, которпая зависит отнормального режима работы секционного выключателя на подстанциях. По расчетнойсхеме составляется схема замещения, в которой указываются сопротивления всехэлементов и намечаются точки для расчета токов КЗ. Генераторы, трансформаторы,воздушные линии, реакторы обычно представляются в схеме замещения ихиндуктивными сопротивлениями, так как активные сопротивления во много разменьше индуктивных. Кабельные линии 6-10 кВ, трансформаторы мощностью 1600 кВАи менее в схеме замещения представляются индуктивными и активнымисопротивлениями.

Всесопротивления подсчитываются в именнованых еденицах или в относительныхеденицах (Ом) или в относительных еденицах. Способ подсчета на результатырасчета не влияют. Для расчета сопротивлений задаются базовыми велечинами:напряжением Uб и мощностью Sб.За базовое напряжение принимают среднее номинальное напряжение той ступени, гдепроизводится расчет токов КЗ.

ШкалаUб: 230; 115: 37; 10,5; 6,3; 3,15;0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ.

Забазовую мощность для удобства расчета подсчетов принимают 100 или 1000 МВА.

Длявычисления сопротивлений у каждого элемента есть своя формула, зависящая отконкретных параметров этого элемента и определяющаяся по каталогу.

Прирасчете сопротивлений в именованных еденицах (Ом) ток КЗ

Iп, о=Uср//>*Хрез,                                                                             (36)

гдеUcр — среднее напряжение на тойступени, где находится точка КЗ,    Хрез — результирующее сопротивление отисточника до точки КЗ.

Еслирасчет производится с учетом активного сопротивления, то

Iп, о=Uср//>*Z/>рез,                                                                            (37)

гдеZрез=/>-полное результирующее сопротивление.

Прирасчете сопротивлений в относительных еденицах ток КЗ

Iп, о=Iб/Хрезили Iп, о=Iб/Zрез,                                                           (38)

гдеIб=Sб//>*Uср- базовый ток на ступени напряжения точки КЗ.

Произведемвычисления тока КЗ для плавильного цеха обогатительной фабрики.

1) Расчетная схема и схемазамещения .

/>/>/>/>              

/>/>/>         ТМ2500/10                                                                             Х1

/>/>/>                                                                                       0,0041  

        К1                                                                            К1

/>


/>/>/>/>/>/>/>/>/>/>К2

/>/>/>/>                                                            Х2               К2

/>/>/>/>/>/>/>/>                                                         0,00046            r2

/>/>/>/>/>/>/>/>/>/>/>                                                                              0,00054

/>/>/>/>/>/>/>        К3                                                            Х3                     r3      

                                                          0,0028        К3    0,0032 

2) Вычислениесопротивлений

Сопротивлениебудет вычислятся в именованных еденицах.

ТрансформаторТМ 2500/10 с Sном=2500 кВА, Uк=6,5%.

ШинопроводШМА с Х0=0,023Ом/км и r0=0,027Ом/км.

Сопротивлениетрансформатора до точки К1

Х1=Uк%*Uб/>/100*Sном

Х1=6,5*0,4*0,4/100*2500=0,0041Ом

Сопротивлениешинопровода до точки К2, длина 20 метров от ТП

Х2=Х0*L*Uб/>//>ср                                                                                (40)

Х2=0,023*0,02*0,4*0,4/0,4*0,4=0,00046Ом

r2=r0*L*Uб/>//>ср                                                                                    (41)

r2=0,027*0,02*0,4*0,4/0,4*0,4=0,00054Ом

Сопротивлениешинопровода до точки К3, длина 120 метров от ТП

поформуле (40) реактивное сопротивление равно

Х3=0,023*0,12*0,4*0,4/0,4*0,4=0,0028Ом

поформуле (41) активное сопротивление равно

r3=0,027*0,12*0,4*0,4/0,4*0,4=0,0032Ом

Полноесопротивление до точки К2

Z2=/> Ом

Полноесопротивление до точки К3

Z3=/> Ом

3) Вычисление токов КЗ.

Вточке К1 по формуле (36)

Iп, о=0,4/1,7*0,0041=57,39кА

Вточке К2 аналогично

Iп, о=0,4/1,7*0,00457=51,49кА

Вточке К3

Iп, о=0,4/1,7*0,00825=28,52 кА

11.3.Расчет ударных токов КЗ.

Ударныйток КЗ определяется по

iу=/>*kу*Iп.о,                                                                                      (39)

гдеkу- ударный коэффициент тока КЗ, где Ку — ударный коэффициент тока КЗ, которыйопределяется по таблице 7.1 стр.359 [13].

Ударныйток в точке К1 по (39)

iу=1,4*1,94*57,39=155,87кА

Ударныйток в точке К2

iу=1,4*1,8*51,52=129,83кА

Ударныйток в точке К3

iу=1,4*1,4*28,52=55,89кА

12.Выбор электрооборудования и проверка его на действиетоков короткого замыкания

Длянормальной работы трансформаторной подстанции, ее ремонта и обслуживания,производства включений, отключений и переключений, а также для защиты аппаратовпотребителей и токоведущих частей от непреднамеренных режимов применяютсяразличные коммутационные аппараты, которые должны выбираться в соответствии свычислительными максимальными расчетными величинами для нормального режима икороткого замыкания. Для их выбора сравнивают указанные расчетные величины сдопускаемыми значениями для токоведущих частей и высоковольтного оборудования.

Впредыдущих пунктах выбраны все токоведущие части и коммутационные и защитныеаппараты до 1 кВ, то в этом пункте будут приведены расчеты для защитытрансформатора на стороне высокого и низкого напряжения.

Длякоммутации трансформатора на стороне 6 кВ применяется  масляный выключатель илипредохранитель с разъеденителем. Поскольку нам неизвестны токи КЗ на стороне 6кВ, то установка такого выключателя наиболее оптимальна для выбора защиты.Условия выбора и их соответствие представлены в таблице 10.

Таблица10 — Выбор выключателя МГГ-11-3500/1000Т3.

Параметр Обозначение Формула Расчет Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³ Uном. у

11,5 ³6 Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³ Iр. У.

4000³245,09 Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³ Iр. О

64³57,39 Номинальная мощность отключения, тыс. КВА

Sном. О

Sном. о ³ Sр. о

736³ 344,34 Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин ³ iу. р

173,82³155,87

Повсем указанным параметрам выключатель соответствует, поэтому принимаем его кустановке.

Длявывода в ремонт выключателя применяются разъеденители видимого разрываэлектрической цепи. Выбор разъеденителей аналогичен выключателю, но непроверяется условие отключающей способности и представлен в таблице 11.

Таблица11 — Выбор разъеденителя РВФЗ-6/1000 II-IIУ3.

Параметр Обозначение Формула Расчет Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³ Uном. у

6=6 Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³ Iр. У.

1000³245,09 Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин ³ iу. р

220³155,87

Разъеденительпроходит по всем параметрам и применим к установке.

Чтобыпроизводить включение секций на один трансформатор при аварии другого применяютсекционный выключатель, который выбирается аналогично таблице 10, но с учетомпрохождения всех токов нагрузки цеха, выбор представлен в таблице 12.

Таблица12 — Выбор выключателя МГГ-11-3500/1000Т3.

Параметр Обозначение Формула Расчет Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³ Uном. у

11,5 ³6 Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³ Iр. У.

4000³490,18 Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³ Iр. О

64³57,39 Номинальная мощность отключения, тыс. КВА

Sном. О

Sном. о ³ Sр. о

736³ 344,34 Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин ³ iу. р

173,82³155,87

Посколькувыключатель и разъеденители у трансформаторов выбраны с большим запасом, ониподойдут на установку в качестве секционных коммутационных аппаратов.

Длясекционирования на низкой стороне применим разъеденитель, выбор которогопроизведен в таблице 13.

Таблица11 — Выбор разъеденителя РЕ13-47.

Параметр Обозначение Формула Расчет Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³ Uном. у

0,66³0,4 Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³ Iр. У.

4000³3800 Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин ³ iу. р

160³129,83

Посколькуразъеденитель подходит по всем условиям принимаем его к установке.

Настороне низкого напряжения для защиты трансформатора применяются автоматическиевыключатели, выбор которого произведен в таблице 14.

Таблица14 — Выбор автоматического выключателя ЭО25С.

Параметр Обозначение Формула Расчет Номинальное напряжение, кВ

Uном. А

Uном. а ³ Uном. У

0,4=0,4 Номинальный длительный ток, А

Iном. А

Iном. а ³ Iр. У.

4000³2331,2 Номинальный ток отключения, кА

Iном. О

Iном. о ³ Iкз.уст

65 ³51,49 Допустимый ударный ток КЗ, кА

iном. Дин

iном. дин ³ iу. Р

163,8³129,83

Повсем указанным параметрам указанный выключатель соответствует, поэтомупринимаем его к установке.

13. ВЫБОРИ РАСЧЕТ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ.

Релейнойзащитой называется комплекс реле и аппаратов, собранных в определенныеэлектрические схемы, задачей которых является отключение поврежденного элементаэлектрической цепи путем воздействия на отключающие аппараты защищаемоэлемента.

 Всистеме электроснабжения плавильного цеха защите от напреднамеренных режимовпредназначены особо ответственные потребители и элементы. К таковым относятсянекоторые типы электродвигателей и трансформаторы цеховой ТП.

13.1.Выбор уставок защиты трансформатора.

Расчетзащит трансформатора производится следующим образом:

1.Определяют комплекс защит трансформатора и их назаначение.

2. Определяют номинальныетоки на ВН и НН по формуле

Iном=S/(/>*U),                                                                                           (42)

гдеIном — номинальный ток на сторонетрансформатора, S — мощностьтрансформатора, U — напряжение настороне трансформатора.

3. Выбирают трансформаторытока и их соеденение, от которых будет производится питание реле.

4. Определяют какоереле будет выполнять функцию той или иной защиты.

5. Вычисляют токсрабатывания защиты по формуле

Iсз=Кн*Ксх*Iном/(Кв*Ктт),                                                                       (43)

гдеIсз — ток срабатывания защиты; Кн — коэффициент надежности (Кн=1,1-1,25);Ксх — коэффициент схемы (Ксх=1 для трансформаторов тока, схема соединениякоторых полная или неполная звезда, и Ксх=/> длятрансформаторов тока, схема соединения которых включена на разность вазныхтоков); Кв — коэффициент возврата (Кв=0,8-0,85);Ктт — коэффициент трансформации трансформаторов тока.

6. Выбирается дляустановки реле тока.

7. Вычисляется коэффициентчувствительности для защиты при двухфазном КЗ на стороне НН трансформатора по

   Кч=0,87*I/>к2/(Iср.р*Ктт),                                                                               (44)

гдеI/>к2 — ток КЗ на ННтрансформатора. Кч должно быть больше 1,5.

8. Рассчитывается токсрабатывания отсечки, устанавливаемой со стороны питания трансформатора поформуле

   Iср.р=Кн*Ксх*I/>к2/Ктт.                                                                           (45)

9. Вычисляется коэффициентчувствительности отсечки при двухфазном КЗ на ВН трансформатора по

   Кч=0,87*I/>к1/(Iср.р*Ктт),                                                                               (46)

гдеI/>к1 — ток КЗ на ВНтрансформатора. Кч должно быть больше 2.

10. Выбирается газовое реледля защиты от внутренних повреждений.

Произведемвыбор уставки релейной защиты для трансформатора цеховой подстанции.

1. Для защитытрансформатора принимаем максимально-токовую защиту (МТЗ) на стороне НН,токовую отсечку (ТО) на ВН, а также газовую защиту от внутренних повреждений.

2. Номинальные токи на ВНи НН по формуле (42)

   Iном1=2500/(1,7*6)=245,09 А.

   Iном2=2500/(1,7*0,4)=3676,47 А.

3. Выбираем трансформаторытока [6] для МТЗ ТВЛМ-6У3 300/5(Ктт=60), для ТО ТПШЛ-10У3 4000/5 (Ктт=800).

4. Для МТЗпринимаем к установке реле типа РТ 40/20 и реле времени типа ЭВ-122 с уставками0,25-3,5 с.

5. Вычисляют токсрабатывания защиты по формуле

   Iсз=1,3*1*3676,47/(0,85*800)=5,41 А

6. Выбирается для установкиреле тока РТ 40/20 ток срабатывания 5-10 А.

7. Вычисляется коэффициентчувствительности для защиты при двухфазном КЗ на стороне НН трансформатора по(44)

   Кч=0,87*51490/(5,41*800)=10,35, что выше допустимого (Кч=1,5).

8. Рассчитывается токсрабатывания отсечки, устанавливаемой со стороны питания трансформатора поформуле (45)

   Iср.р=1,4*1*0,87*51490/800=78,39 А

9. Вычисляется коэффициентчувствительности отсечки при двухфазном КЗ на ВН трансформатора по

   Кч=0,87*57390/(78,39*60)=10,62.   

10. Выбираем газовое реледля защиты от внутренних повреждений типа ПГ-22 с действием на отключение.

13.2.Выбор уставок защиты двигателя.

Расчетзащит двигателей выполняется в следующей последовательности:

1. Вычисляется номинальныйток двигателя по (23).

2. Выбираеютсятрансформаторы тока и определяется их коэффициент трансформации.

3. Вычисляется токсрабатывания отсечки с отстройкой от пусковых токов по формуле

   Iср.р=Кн*Ксх*Iном*Кпуск/Ктт,                                                                 (47)

4. Рассчитываетсякоэффициент чувствительности отсечки по

   Кч=Iк/(Ктт*Iср.р),                                                                                       (48)

гдеIк — ток короткого замыкания.

5. Вычисляется токсрабатывания защиты от перегрузки по

   Iср.р=Кн*Ксх*Iном/(Кв*Ктт),                                                                    (49)

Произведемвыбор релейной защиты для двигателя дымососа на        6 кВ.

1. Номинальный токдвигателя по (23)

   Iр=1000/(/>*6*0,85*0,945=121,4А

2.Выбираем трансформаторы тока ТВЛМ-6 150/5 с коэффициентом трансформации Ктт=30.

3.Вычисляется ток срабатывания отсечки с отстройкой от пусковых токов по (47)

   Iср.р=1,8*1,7*6,2*121,4/30=76,77 А.

4.Рассчитываем коэффициент чувствительности отсечки по (48)

   Кч=57490/(30*76,77)=24,96 А.

5.Вычисляется ток срабатывания защиты от перегрузки по (49)

   Iср.р=1,2*1,7*121,4/(0,8*30)=10,32А.

Принимаемпо [2]для токовой отсечки и для защит двигателя от перегрузки реле типа РТ-40/100 суставками тока срабатывания Iотс=76,77А и Iпер=10,32 А.

14. РАСЧЕТЗАЗЕМЛЯЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Приобслуживании электроустановки опасность представляют не только неизолированныетоковедущие части, находящиеся под напряжением, но и те конструктивные частиэлектрооборудования, которые нормально не находятся под напряжением, но могутоказаться под анпряжением при повреждении изоляции.

Длязащиты людей от поражения людей электрическим током при повреждении изоляцииприменяется одна из следующих защитных мер: заземление, зануление, защитноеотключение, разделительный трансформатор, двойная изоляция и т.д.

Защитноезаземеление — это преднамеренное электрическое соеденение какой-либо частиэлектроустановки с заземляющим устройством для обеспечения электробезопасности.Задачей защитного заземления является снижение до безопасной величинынапряжений шага и напряжение прикосновения.

Извышеперечисленных мер защиты заземление наиболее эффективно, поскольку прималых затаратах  и без отключения позволяет обеспечить безопасность человека.

Заземляющееустройство состоит из заземелителя и заземляющих проводников. В качествеестественных заземлителей используется в первую очередь естественныезаземелители: проложенные в земле металлические конструкции. Если этихестественных заземлителей недостаточно, применяют искуственные заземлители:заглубленные в землю вертикальные электроды из труб, уголков или прутковойстали.

Дляобеспечения надлежащей безопасности величина заземления нормируется ПУЭ, вслучае, если величина естественных заземлителей больше нормы применяютискусственные заземлители, которые уменьшают общую величину. Расчет заземляющихустройств производится в следующем порядке:

1. В соответствии с ПУЭустанавливают допустимое сопротивление заземляющего устройства Rз.

2. Определяют величину естественногозаземлителя.

3. Предварительно с учетомтерритории намечают расположение заземлителей — в ряд, по контуру и его длину.

4. Определяют расчетноеудельное сопротивление грунта для горизонтальных и вертикальных электродов сучетом повышающего коэффициента, учитывающего высыхание грунта летом ипромерзание его зимой.

5. Определяют необходимоесопротивление искуственного заземлителя с учетом использования естественногозаземлителя, включенного параллельно, из выражения

   Rи=Rе*Rз/(Rе-Rз),                                                                                      (50)

гдеRз — сопротивление искуственногозаземлителя, Rи — сопротивлениеискусственного заземлителя, Rе- сопротивление естественного заземлителя.

6. Принимается нужный видисткуственного заземлителя и его параметры. Вычисляется его сопротивление поформуле

Rпр=0,0027*r*y,                                                                                        (51)

гдеRпр — сопротивление элементаискусственного заземлителя, r — расчетное удельное сопротивлениегрунта, y- коэффициент повышения сопротивления.

7. Вычисляется количествоэлементов искуственного сопротивления по формуле

   n=Rпр/L,                                                                                                 (52)

гдеn — длина заземлителя, L- длина между элементами в земле.

8. Определяется коэффициентэкранирования.

9. Вычисляетсясопротивление заземляющего устройства по формуле

   R’и=Rпр/n*h,                                                                                         (53)

гдеR’и — расчетная величина заземляющегоустройства, h — коэффициент экранирования.

10. Сравнивается расчетноезначение сопротивления и предельное значение по формуле

   R’и<Rи,                                                                                                  (54)

   если оно выполняется значит количество элементов заземления выбрано правильно,иначе надо проверять сопротивление протяженных заземлителей.

Произведемрасчет заземляющего устройства для плавильного цеха.

1. В соответствии с [1]для электроустановок напряжением до 1кВ с глухозаземленной нейтральюсопротивление должно быть не более 4 Ом, для электроустановок напряжением выше1 кВ с малыми токами замыкания на землю сопротивление заземления должно быть неболее 10 Ом. Первое требование явяляется определяющим.

2. Принимаем, чтоподстанция получает питание по двум кабелям напряжением 6 кВ, сопротивлениеоболочек которых равно 5,65 Ом.

3. Заземленияпрокладываются по периметру цеха площадью 17351,13 кв.м., включая площадьцеховой трансформаторной подстанции.

   Площадь цеха определена по методу удельной нагрузки на еденицу производственной площади по формуле Pр=Руд*F,где Рр — расчетная нагрузка цеха (в нашем случае — 3981,1 кВт), Руд — удельнаярасчетная мощность на 1 кв.м. производственной площади, F- площадь цеха. Удельную мощность определим по [3],которая составит 230 Вт/кв.м. Отсюда вычислим площадь цеха по формуле

F=Рр/Руд=3981,1/0,23=17309,13кв.м.+42 кв.м. ТП=17351,13 кв.м.

Изплощади принимаем, что длина 247,17 м, ширина — 70,2 м. Периметр цеха равен638,74 м.

4. Удельное сопротивлениегрунта определим из [11] стр.257,принимая, что предприятие находится на суглинистых грунтах с удельнымсопротивлением грунта 20000 Ом*см.

5. Определяем необходимоесопротивление искуственного заземлителя с учетом использования естественногозаземлителя, включенного параллельно, из выражения (50)

   Rи=5,65*4/(5,65-4)=13,5 Ом.

6. Для искусственныхзаземлителей принимаем прутковые электроды диаметром 12 мм, длиной 5 м,сопротивление которых по (51)

Rпр=0,0027*20000*1,5=68Ом, где y=1,5- коэффициент повышения сопротивления определяеттся из [11]стр. 260 таблица 7.3.

7. Количество элементовискуственного сопротивления по формуле (52)

   n=634,74/5=127 штук.

8. Коэффициентэкранирования по [11] стр.257 таблица7.1, откуда h=0,31.

9. Сопротивлениезаземляющего устройства по формуле (53)

   R’и=68/(127*0,31)=1,73 Ом

10. Сравнивается расчетноезначение сопротивления и предельное значение по формуле (54)

   R’и<Rи;1,73<13,5  

   условие выполняется, значит количество элементов заземления выбрано правильно.

15.ЛИТЕРАТУРА.

1. Правила устройства электроустановок.- М.: Госэнергонадзор, 2000.

2. Справочник по электроснабжениюпромышленных предприятий. В 2 т. — Т.II/ Под общ. ред. А.А.Федорова и Г.В.Сербиновского. — М.: Энергия, 1974.

3. Справочник энергетика промышленныхпредприятий. В 4 т. — / Под общ. ред. А.А.Федорова, Г.В.Сербиновского иЯ.М.Большама. — М.-Л.: Госэнергоиздат, 1963

4. Конюхова Е.А. Электроснабжениеобъектов. Учеб. пособие для СУЗов. — М.: Мастерство, 2002

5. Федоров А.А., Старкова Л.Е. Учебноепособие для курсового и дипломного проектирования. Учеб. пособие для ВУЗов. — М.: Энергоатомиздат, 1987

6. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П.Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные марериалы длякурсового и дипломного проектирования. Для студентов ВУЗов. — М.:Энергоатомиздат, 1989

7. Электротехнический справочник. В 3 т.- Т.III, Кн. 2/ Под общ. ред.В.Г.Герасимова. — М.: Энергоиздат, 1982

8. Справочник электроэнергетикапредприятий цветной металлургии

9. Пособие к курсовому и дипломномупроектированию для электроэнергетических специальностей. Учебное пособие дляВУЗов/Под ред. В.М.Блок. — М.: Высшая школа, 1981

10. Электроснабжениепромышленных предприятий. Учебное пособие для ВУЗов/ Под ред. Н. Е. Мукасеева.– М.: Энергоатомиздат, 1978.

11. Липкин Б.Ю.Электроснабжение промышленных предприятий и установок. Учебник для СУЗов. — М.:Высшая школа, 1990

12. Дьяков В.И. Типовыерасчеты по электрооборудованию. — М.: Высшая школа, 1976

13. Коновалова Л.Л.Электроснабжение промышленных предприятий и установок. Учебное пособие дляСУЗов. — М.: Энергоатомиздат, 1989

еще рефераты
Еще работы по металлургии